78

СИСТЕМЫ ПРЯМОГО КОМПАУНДИРОВАНИЯ БЕЗ КОРРЕКЦИИ НАПРЯЖЕНИЯ 2

СИСТЕМЫ ПРЯМОГО КОМПАУНДИРОВАНИЯ С КОРРЕКЦИЕЙ НАПРЯЖЕНИЯ 20

СИСТЕМЫ ВОЗБУЖДЕНИЯ СИНХРОННЫХ ГЕНЕРАТОРОВ С ПРИМЕНЕНИЕМ ТИРИСТОРОВ 52

БЕСЩЕТОЧНЫЕ СИНХРОННЫЕ ГЕНЕРАТОРЫ 73

ОТКАЗЫ СИСТЕМ АВТОМАТИЧЕСКОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ НАПРЯЖЕНИЯ 77

78

СМ. СТР. 57

Системы прямого компаундирования без коррекции напряжения

Система возбуждения синхронных генераторов МСС. Генераторы МСС применяются в качестве основных и стоя­ночных генераторов СЭУ. Первичным двигателем генератора является дизель.

Система возбуждения выполнена по принципу прямого фазово­го компаундирования (рис. 50). Точность поддержания напряжения обеспечивается ±2,5% номинального значения при изменении ре­жима нагрузки от нуля до номинальной величины, при изменении коэффициента мощности в диапазоне 0,7—0,95 и частоты вращения первичного двигателя в пределах ±2% номинальной.

Распределение реактивных нагрузок между параллельно рабо­тающими генераторами осуществляется с точностью ± 10%. Тре­буемая точность распределения реактивных нагрузок между парал­лельно работающими однотипными генераторами достигается путем введения уравнительных соединений между обмотками воз­буждения. При работе генераторов с разными величинами напряжений возбуждения это требова­ние выполняется путем введения положительного статизма по ре­активной нагрузке. Величину ста­тизма можно изменять в пределах 0 — 5 % путем регулировки рези­стора R.

Самовозбуждение генератора осуществляется за счет остаточно­го магнетизма генератора. Для надежного самовозбуждения в схеме предусмотрен генератор на­чального возбуждения (ГНВ) с постоянными магнитами мощно­стью примерно 80 ВА, встроенный в линию вала генератора. Гене­ратор начального возбуждения через выпрямитель ВС3 подклю­чен к обмотке возбуждения и обеспечивает начальное напряже­ние на обмотке возбуждения, необходимое для возбуждения гене­ратора. После возбуждения генератора выпрямитель генератора начального возбуждения запирается более высоким напряжением со стороны силового выпрямителя ВС1.

Основным элементом системы возбуждения является трехобмоточный трансформатор с магнитным шунтом, обеспечивающий тре­буемую точность поддержания напряжения. Схема возбуждения не имеет корректора напряжения. Дроссель отбора ДО введен в схему для осуществления ручной подрегулировки напряжения и получе­ния внешней характеристики генератора с требуемым статизмом. Наличие терморезистора RT с большим температурным коэффи­циентом в цепи обмотки управления ОУ позволяет скомпенсировать температурный увод напряжения.

Обмотка обратной связи (ОС), включенная на выводы обмотки возбуждения, служит для стабилизации режима работы всей систе­мы возбуждения генератора.

Рис. 50. Система возбуждения гене­раторов МСС

Система возбуждения ЛЭТИ. Система возбуждения (рис. 51), разработанная Ленинградским электротехническим институтом (ЛЭТИ) имени В. И. Ульянова (Ленина), представляет схему пря­мого фазового компаундирования, включающую трехобмоточный суммирующий трансформатор с обмотками, емкостный компаунди­рующий элемент С и силовой выпрямитель.

Система возбуждения обеспечивает поддержание напряжения с точностью ± 3% при изменении режима нагрузки от холостого хода до номинальной величины и изменении коэффициента мощности от 1 до 0,3. Систему возбуждения можно настроить так, чтобы она сохранила напряжение с указанной точностью при изменении ча­стоты вращения первичного двигателя в пределах его механической характеристики.

Емкостный компаундирующий эле­мент значительно улучшает условия са­мовозбуждения генератора, так как в пе­риод возбуждения по обмотке статора генератора протекает емкостный ток, ко­торый обусловливает подмагничивающую реакцию статора.

Распределение реактивных нагрузок между параллельно работающими гене­раторами обеспечивается уравнительны­ми соединениями между обмотками воз­буждения.

Система возбуждения обладает хоро­шими динамическими характеристиками: при прямом пуске асинхронного короткозамкнутого электродвигателя мощностью 41 кВт от синхронного ДГ мощностью 100 кВт максимальный провал напряжения составил 18% при резком снижении частоты вращения дизеля (на 19%). На­пряжение генератора восстанавливается через 1,18 с, когда частота вращения дизеля достигнет номинального значения. Электродвига­тель разгоняется, и электромагнитный процесс в генераторе закан­чивается через 0,6 с.

Рис. 51. Система возбужде­ния ЛЭТИ имени В. И. Уль­янова (Ленина)

Система возбуждения фирмы «Си­менс» (ФРГ). Схема компаундирования (рис. 52) состоит из трехобмоточного трансформатора ТТ, компаундирующего дросселя Др с регулируемым воздушным зазором, конденсаторов С и блока крем­ниевых выпрямителей В.

В данной САРН имеет место электро­магнитное суммирование сигналов по ка­налу тока и напряжения. Обмотки ТТ и Др имеют выводы для настройки схемы.

Обмотка напряжения состоит из двух секций 2 и 2', за счет различных вариан­тов соединения которых также возможна регулировка САРН и выравнивание тока в фазах обмотки 3.

Система обеспечивает надежное само­возбуждение генератора от остаточного напряжения благодаря применению кон­денсаторов. Выпрямление тока осуществ­ляется кремниевыми выпрямителями, со­бранными по схеме трехфазного двухполупериодного выпрямления. Защита вы­прямителей не предусмотрена.

Практика показала большую надеж­ность схемы, в том числе и выпрямителей. Надежная работа последних объясняется большим их запасом по току и напряжению.

Уравнительная связь генерато­ров одинаковой и разной мощно­сти, выполненная на стороне по­стоянного тока, обеспечивает устойчивую параллельную рабо­ту. Наряду с высокой надежно­стью система очень проста и удобна в эксплуатации. Все эле­менты схемы установлены на ГРЩ.

Погрешность регулирования при изменении нагрузки от нуля до номинальной и cos  от 0,7 до 1 не превышает ± 4% при статизме дизеля, равном 4%.

Система возбуждения выпол­няется в двух схемных вариантах: схема для генераторов мощностью до 800 кВА (см. рис. 52) и схе­ма для генераторов мощностью

свыше 800 кВА (рис. 53). В последнем случае в схеме системы возбуждения предусматривается промежуточный токовый транс­форматор Т.

Рис. 52. Система возбужде­ния фирмы «Сименс» для генераторов мощностью до 800 кВА	Рис. 53. Система возбуждения фирмы «Сименс» для генераторов мощ­ностью свыше 800 кВа

Система возбуждения завода «ЭЛМО» (ГДР). Система выполнена с параллельным соединением кана­лов возбуждения по принципу элект­рического суммирования составляю­щих тока возбуждения.

Система состоит из генератора Г, трансформатора тока ТТ с секциони­рованной вторичной обмоткой, трех­фазного ненасыщенного дросселя Др (компаундирующий элемент), блока селеновых выпрямителей В и регулировочного реостата R (рис. 54).

Дроссель имеет регулируемый воздушный зазор, позволяющий из­менять уставку напряжения генера­тора в пределах ± 5% номинального значения. При изменении частоты вращения дизеля напряжение и ток возбуждения остаются неизменными благодаря соответствующему изме­нению сопротивления дросселя при изменении частоты. Самовозбуждение генератора происходит от остаточного напряжения (5—6 В), при этом реостат должен быть полностью введен, что уменьшает шунтирование цепи возбуждения. Реостат R позволяет изменять напряжение генератора в пределах (—2,5) — ( + 10) % номинального.

Система поддерживает заданное напряжение с точностью ± 2,5 % при изменении режима нагрузки от нуля до номинальной величины при изменении cos  от 0,5 до 0,9 и частоты вращения до ± 5 %. При набросе номинальной на­грузки провал напряжения не превы­шает 20 %, а время первоначального восстановления напряжения составляет 0,5с. Установившийся ток КЗ состав­ляет (4  5) I_н.

Для параллельной работы генерато­ров предусмотрена двухпроводная уравнительная связь на стороне по­стоянного тока цепи возбуждения, ко­торая замыкается контактором урав­нительной связи КУС. Система очень проста, однако имеет низкую надеж­ность из-за частых выходов из строя работы селеновых выпрямителей. Последние в настоящее время заменяются кремниевыми выпрямителями типа ВК-200 на обратное напряжение 300 В, что значительно повышает надежность системы.

На рис. 56 представлена незначительно видоизмененная САРН завода «Элмо», которая отличается от описанной наличием допол­нительного дросселя Др2. По­следний предназначен для об­легчения процесса самовозбуж­дения, так как включение его параллельно Др1 уменьшает сопротивление цепи возбужде­ния. Он рассчитан на работу в течение 5—10 мин, после чего отключается выключателем В1. Реостат R в данной схеме не предусмотрен.

Элементы схемы компаун­дирования, за исключением ТТ и реостата R, установлены в специальной выгородке у ГРЩ, а ТТ и R вмонтированы в ГРЩ.

Рис. 54. Система возбуждения за­вода «Элмо»	Рис. 56. Система возбуждения завода «Элмо» с дросселем на­чального возбуждения

Система возбуждения фир­мы «Ганц Штилл» (ФРГ). Ге­нераторы могут быть выполне­ны с одним (конструкция В16) и двумя (конструкции В3, В20, В5) подшипниками. В зависи­мости от расположения компа­ундирующего устройства гене­раторы серии ДК бывают трех типов: ДК-550 — со встроенным компаундирующим устройством; ДК-660 — с надстроенным компаундирующим устройством; ДК-810— с вынесенным компаун­дирующим устройством.

Схема компаундирования (рис. 57) выполнена по принципу электрического суммирования сигналов с параллельно-последова­тельным соединением каналов тока и напряжения. Компаундирую­щим элементом является трехфазный дроссель Др с регулируемым воздушным зазором. Вторичная обмотка компаундирующего транс­форматора тока КТ выполнена в виде автотрансформатора и со­стоит из четырех секций: W_c — обмотка, повышающая напряжение на конденсаторах; W_d — токовая обмотка; W_s — обмотка напряже­ния; W_t — регулировочная обмотка. Возможные варианты подклю­чения ее показаны на рис. 58.

Автотрансформаторное включение вторичной обмотки КТ по­зволило исключить из схемы трансформатор напряжения, а также выполнить дроссель на более высокое напряжение, поэтому ком­паундирующее устройство имеет небольшие массу и габариты.

Выпрямление тока возбуждения осуществляется селеновыми выпрямителями БВ, включенными по трехфазной двухполупериодной схеме.

Система обеспечивает точность поддержания напряжения в пределах ± 2 % во всем диапазоне изменения режима нагрузки и cos  от 1 до 0,8.

Поведение системы при динамических изменениях режима на­грузки может быть иллюстрировано следующим примером: при пуске асинхронного короткозамкнутого электродвигателя центро­бежного насоса мощностью 38 кВт от генератора мощностью 200 кВт наибольший провал напряжения составил 12 % номиналь­ного, а время восстановления напряжения — 0,22с.

Для параллельной работы генераторов предусмотрена однопроводная уравнительная связь ОВГ на стороне постоянного тока, под­ключаемая к плюсовым выводам ОВГ. Включение уравнительной связи на минусовые выводы ухудшает работу системы в динамиче­ских режимах, особенно при грубой синхронизации генераторов через реактор.

САРН обеспечивает надежное самовозбуждение генератора при остаточном наппяжрнии (6—7 В), высокую точность регулирова­ния, большое быстродействие и устойчивую параллельную работу генераторов при хороших массо­вых и габаритных показателях элементов схемы компаундирова­ния. Это достигнуто за счет осо­бой конструкции полюсов ротора и благодаря специальному испол­нению обмотки возбуждения.

Слабым звеном системы явля­ются селеновые выпрямители, ко­торые часто выходят из строя, осо­бенно если они устанавливаются на генераторе или в корпусе гене­ратора. На абсолютном большин­стве отечественных судов селено­вые выпрямители заменяют оте­чественными кремниевыми ВК-200, собранными в блоки. Это позволяет значительно увеличить надежность системы.

Напряжение холостого хода регулируется изменением величи­ны зазора дросселя Др (см. рис. 57), увеличение воздушного зазо­ра вызывает увеличение напряже­ния, и наоборот. Для этой цели у дросселя имеются регулировочные винты. Необходимо следить за тем, чтобы зазор имел одну и ту же величину со всех сторон. При нагрузке регулировка производит­ся изменением числа витков вто­ричной обмотки КТ. При увеличе­нии витков токовая составляющая возбуждения уменьшается, и наоборот. При встречном вклю­чении витков W_t по отношению к W_s токовая составляющая уве­личивается. Обмотка W_t позволяет выравнивать ток в фазах перед выпрямителем.

При настройке надо учитывать следующее обстоятельство: если на холостом ходу напряжение генератора составляет 400 В, то при I_ном и cos  = 0,8 оно будет на 2 % ниже, а при cos  = 1 на 2% вы­ше, т. е. напряжение холостого хода должно находиться в середи­не между значениями, полученными при этих условиях.

Рис. 57. Система возбуждения фирмы «Ганц Штилл»

Рис. 58. Возможные варианты подключения регулировочной обмотки компаунди­рующего трансформатора системы возбуждения фирмы «Ганц Штилл»

Система возбуждения генераторов фирмы «Ганза Моторен» (ФРГ). Схема системы возбуждения фирмы «Ганза Моторен» (рис. 60) аналогична схеме возбуждения завода «Элмо». Отличи­тельным элементом является блок конденсаторов С, введенный в схему для обеспечения самовозбуждения генератора.

Система возбуждения поддерживает постоянство напряжения с точностью ± 1,6% при изменении режима нагрузки от холостого хода до номинальной и изменении коэффициента мощности от 0 до 1.

Для подрегулировки внешней характеристики обмотка дроссе­ля имеет дополнительные отводы. Устойчивая параллельная рабо­та осуществляется при помощи уравнительных соединений на сто­роне переменного тока путем параллельного включения первичных обмоток токового трансформатора.

Рис. 60. Система возбуждения фир­мы «Ганза Моторен>

Система возбуждения фирмы «Хеемаф» (Голландия). Основным элементом системы возбуждения генераторов фирмы «Хеемаф» (рис. 61) является трехобмоточный суммирующий трансформатор с магнитным шунтом. В отличие от систем с трехобмоточным транс­форматором с магнитным шунтом в системе возбуждения фирмы «Хеемаф» предусмотрено, кроме электромагнитного суммирования, электрическое, что достигается последовательным включением обмоток W2 и W3.

С целью компенсации сниже­ния напряжения генератора при малых нагрузках с коэффициентом мощности, близким к едини­це, соединение обмоток W2 и W3 выполнено зигзагом, т.е. фаза А обмотки W2 соединена с фазой С обмотки W3, фаза В обмотки W2 — с фазой А обмотки W3 и фаза С обмотки W2 — с фазой В обмотки W3. На рис. 61, б пока­зано влияние этого соединения на величину тока возбуждения при различных значениях коэффици­ента мощности и различной на­грузке.

Ввиду того, что составляющая тока остается практически постоянной при изменении нагрузки, наиболее эффективное влия­ние она оказывает при малых нагрузках и коэффициенте мощности, близком к 1, что следует из векторной диаграммы.

Схема системы возбуждения выполняется в двух модификациях (см. рис. 61 и 62). Особенность схемного решения состоит в том, что в одном случае токовая обмотка компаундирующего трансфор­матора включается на выходные выводы генератора, в другом — замыкает звезду статорных обмоток генератора.

Самовозбуждение генератора происходит под действием оста­точного напряжения. Для защиты силового выпрямителя от пере­напряжений в схеме предусмотрены защитные конденсаторы и резисторы. Точность поддержания напряжения составляет ± 2,5%. Равномерное распределение реактивных нагрузок достигается за счет уравнительных связей между обмотками возбуждения.

Рис. 61. Система возбуждения фирмы «Хеемаф»: а — схема системы; б — векторная диаграмма

Рис. 62. Система возбуждения фирмы «Хеемаф» со звездой обмоток статора, замкнутой токовой обмоткой ком­паундирующего трансформатора

Система возбуждения фирмы «Раде Кончар» (Югославия). САРН фирмы «Раде Кончар» состоит из следующих основных эле­ментов (рис 63): компаундирующего трансформатора КТ, допол­нительного трансформатора тока ТТ, блока конденсаторов началь­ного возбуждения С, блока кремниевых выпрямителей БВ и блока защиты выпрямителей. Система предназначена для генераторов SC, изготовляемых этой же фир­мой.

Компаундирующий трансфор­матор КТ представляет трехфаз­ный трансформатор тока стерж­невого типа с регулируемым воз­душным зазором магнитопровода. Вторичная обмотка состоит из двух секций, причем последняя имеет шесть выводов, позволяю­щих изменять коэффициент транс­формации КТ.

Дополнительный трансформа­тор тока ТТ также является трех­фазным трансформатором тока стержневого типа, но в отличие от компаундирующего трансформа­тора не имеет воздушного зазора и рассчитан на значительно мень­шую мощность.

Обмотки возбуждения генера­торов SC выполнены с большим омическим сопротивлением и поэтому рассчитаны на высокое на­пряжение, равное 200 В. Это по­зволило исключить из схемы трансформатор напряжения, уменьшить габариты дополни­тельного трансформатора тока ТТ, индуктивное сопротивление цепи канала напряжения, емкость С и качественно улучшить процесс самовозбуждения генератора.

Выпрямители выбраны с боль­шим запасом, а именно: четырех­кратным по напряжению, семи­кратным и более — по току. Не­смотря на это, вопросу защиты выпрямителей уделено большое внимание. Параллельно каждому выпрямителю моста включены: сопротивление 20 кОм и емкость 0,22 мкФ (для выпрямителей типа 302Н на рабочий ток 35 А и напряжение 400 В). Кроме этого, па­раллельно ОВГ включено защитное устройство, состоящее из двух групп электролитических конденсаторов по 200 мкФ каждая и двух резисторов по 900 Ом.

Остаточное напряжение генераторов равно 9—10 В, в то время как для самовозбуждения генераторов достаточно 3 В.

Работа САРН без трансформатора ТТ аналогична работе систем с последовательным соединением каналов тока и напряжения (сум­мирование напряжений). Роль компаундирующего резистора вы­полняет индуктивный элемент цепи намагничивания транс­форматораКТ.

Трансформатор ТТ выполняет следующие функции:

• позволяет производить точную подрегулировку напряжения ге­нератора, работающего на нагрузку, путем различных вариантов его подключения к вторичной обмотке трансформатора КТ, что улучшает статическую характеристику генератора;

• ограничивает форсировочную способность системы возбуждения в динамических режимах работы генератора.

Роль трансформатора ТТ в динамических режимах может быть уяснена из анализа схемы замещения (рис. 64).

Так как магнитопровод КТ (см. рис. 63) имеет воздушный за­зор, то насыщение стали будет происходить при очень, больших значениях тока I главной цепи, т. е. будет иметь место незначитель­ное изменение величины при изменении тока статора гене­ратора в большом диапазоне и ток возбуждения будет увеличи­ваться пропорционально увеличению тока статора без ограничения. Для уменьшения величины тока возбуждения в режиме КЗ необходимо, чтобы с изменением тока статора генератора измени­лось значение компаундирующего сопротивления.

Трансформатор ТТ выполнен с магнитопроводом без воздушно­го зазора, следовательно, насыщение стали его, в отличие от транс­форматора КТ, будет происходить при меньших токах статора. Благодаря этому значение будет изменяться в широких пре­делах: от очень большой величины в номинальном режиме до значений, соизмеримых со значением сопротивления цепи намагничивания трансформатораКТ в режиме КЗ.

Параллельное соединение резисторов цепи намагничивания в схеме замещения позволяет получить желаемое изменение общего сопротивления цепи намагничивания : .

Для случая номинального режима генератора , следовательно, проводимость цепи определится значением.

Для случая КЗ, когда значения исоизмеримы, со­противление цепи определяется приведенным выше выражением.

САРН обеспечивает точность регу­лирования в пределах ± 2,5 % при 5 %-ном изменении частоты (52  49,5 Гц) и соs  в диапазоне 0,4 — 0,9. Система настроена так, что наибольшее напряже­ние генератора, равное 1,02 U_н, имеет место при нагрузке (0,3  0,5) I_н, а на холостом ходу и при номинальной на­грузке оно составляет 0,98.

В судовых установках, учитывая небольшую длину кабельных линий и большие сечения кабелей, т.е. незначительные потери напряжения, генератор следует настраивать на напряжение 380 + 2,5% U_н.

Система возбуждения смонтирована в виде отдельного блока размером 750  750  550 мм и размещена в ГРЩ.

Параллельная работа генераторов одинаковой и различной мощности обеспечивается двухпроводными уравнительными связя­ми обмоток возбуждения на стороне постоянного тока.

Основным отказом в системе возбуждения является частый вы­ход из строя электролитических конденсаторов блока защиты. При существующем запасе выпрямителей по напряжению необходи­мость в их защите отпадает, тем более, что после длительного пре­бывания генератора в нерабочем состоянии электролитические конденсаторы необходимо поляризовать. Вследствие указанных причин применять конденсаторы нецелесообразно.

Регулирование величины напряжения генератора в статическом режиме возможно следующими способами:

• изменением воздушного зазора трансформатора КТ;

• изменением числа витков вторичной обмотки трансформатора КТ;

• различным подключением трансфор­матора ТТ на вторичную регулировочную обмотку трансформа­тора КТ.

1. Изменение воздушного зазора при неизменном соединении трансформаторов КТ и ТТ приводит к изменению сопротивления цепи намагничивания трансформатора КТ . С уве­личением зазора уменьшается индуктивное сопротивление вторич­ной цепи трансформатораКТ, что вызывает увеличение тока воз­буждения по каналу напряжения. Таким образом, регулируя воздушный зазор компаундирующего трансформатора, можно регу­лировать напряжение генератора при холостом ходе и малом режиме нагрузки. Настройку с помощью воздушного зазора в процессе эксплуа­тации следует производить в крайних случаях и только после опре­деления действительной причины снижения напряжения холостого хода.

2. Изменение числа витков вторичной обмотки W3 трансформа­тора КТ при измененной величине воздушного зазора вызывает изменение коэффициента трансформации трансформатора КТ, а также некоторое незначительное изменение индуктивного сопротив­ления его вторичной цепи. Например, с уменьшением числа витков обмотки W2 коэффициент трансформации увеличится, что приведет к возрастанию тока возбуждения при нагрузке генератора. При холостом ходе индуктивное сопротивление вторичной об­мотки оказывается уменьшенным, что вызывает увеличение тока возбуждения на холостом ходу, и следовательно, увеличение напряжения генератора.

3. Трансформатор ТТ служит для точной подрегулировки на­пряжения генератора при неизменном напряжении холостого хода. Вторичные обмотки трансформаторов КТ и ТТ соединены па­раллельно, следовательно, подрегулирование напряжения будет зависеть от того или иного способа подключения начала и кон­цов вторичных обмоток трансформаторов.

	Рис. 64. Схема замещения си­стемы фирмы «Раде Кончар»
Рис. 63. Система возбуждения фирмы «Раде Кончар»	Рис. 66. Диаграмма изменения тока воз­буждения в системе фирмы «Раде Кончар» при различных выключениях транс­форматора ТТ

Система возбуждения позволяет выполнять соединение вторич­ных обмоток в двух вариантах: подключение обмоток одно­именных фаз; подключение об­моток разноименных фаз, т.е. осуществление сдвига вектора I_тт на ± 120° по отношению к I_КТ.

В каждом из указанных способов возможно согласное и встречное включение вторич­ных обмоток. Таким образом, под нагрузкой сигнал по токо­вому каналу I_I представляет геометрическую сумму двух то­ков: .

При изменении режима на­грузки и соs  в диапазоне 1 — 0 с разными вариантами под­ключения трансформатора ТТ, можно получить семейство внешних характеристик системы возбуждения (рис. 66).

На холостом ходу генерато­ра трансформатор ТТ на рабо­ту схемы не влияет.

Замечено, что у генерато­ров данной фирмы при неиз­менной настройке схемы со временем наблюдается сниже­ние величины напряжения хо­лостого хода. Объясняется это увеличением сопротивления конден­саторов начального возбуждения при их старении. На тех судах, где генераторы включаются на параллельную работу ме­тодом точной синхронизации, подключение второго генератора при напряжении, значительно отличающемся от напряжения на шинах (на 20—30 В), затруднительно.

До замены конденсаторов (в качестве временной меры) можно увеличить напряжение холостого хода уменьшением числа витков вторичной обмотки трансформатора КТ, скомпенсировав затем уве­личение напряжения при нагрузке соответствующим подключением трансформатора ТТ.

Система возбуждения типов SE12 и SE-11F фирмы «Мицубиси» (Япония). Схемы системы типа SE12 для генератора мощно­стью 350 кВА и типа SЕ-11F для гене­раторов мощностью 95 кВА (рис. 67) по принципу работы аналогичны по­добным схемам, рассмотренным вы­ше, за исключением некоторых раз­личий в конструкции элементов схемы.

Например, вторичная обмотка трансформатора ТТ и обмотка дросселя секционированы и каж­дая из них имеет несколько выво­дов, что позволяет производить более точную настройку схем. Для изменения напряжения в пределах ± 10% в цепи дросселя установ­лен ручной регулятор напряжения РР_Н индукционного типа (вращаю­щийся трансформатор).

Назначение остальных элементов указано при описании других САРН этой фирмы.

Рис. 67. Система возбуждения типа SE12 и SЕ-11F фирмы «Мицубиси»