I.Последовательность расчёта гидравлических характеристик:

1. Перепад давления на регуляторе потока

.

2. Расход масла через регулятор потока

.

3. Скорость масла в трубопроводе

.

4. Скорость масла в дроссельном отверстии, где Q_РП = Q_др

.

5. Кинематическая вязкость масла

(см²/с).

6. Число Рейнольдса для масла в трубопроводе

7. Число Рейнольдса для масла в регуляторе потока

8. Коэффициент местного сопротивления регулятора потока

9. Коэффициент расхода регулятора потока

Таблица результатов расчёта

КРП	рРП	QРП		др	t	Rе	Rе РП		
дел.	МПа	л/мин	м/с	м/с	см^2/с

Результаты представить графически:.

І. Пластинчатый насос

Q

N

0

л/мин

Nэ

м

BТ

н

0

0

P_Н, МПа P_н, МПа

ІІ. Кран управления





Qку

л/мин

0

0

Re P_ку, МПа

ІІІ. Регулируемый дроссель





Qдр

л/мин

0

0

Re P_др, МПа

ІV. Регулятор потока





QРП

л/мин

0

0

Re P_рп,, МПа

ЛАБОРАТОРНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ №4. Часть 1

Стендовое испытание редукционного клапана непрямого действия.

ЦЕЛЬ РАБОТЫ: Измерение рабочих параметров для исследования характеристик редукционного клапана

Схема конструкции клапана:

1 – корпус; 2 – золотник; 3 – пружина; 4 – демпфер; 5 – клапан настройки; 6 – пружина настройки; 7 – винт настройки; а, в – каналы разгрузки; с – канал управления; d, e, f – полости клапана.

Таблица опытных данных

№ п/п		I	2	3	4	5	6
pпит	МПа
pред
nм,	об/мин	nmax=
tM,	°C

Константы расчёта

d_y= мм; = кг/м³; µ^*_рк=0,75; q_м= см³; _50= см²/с; n_t=

Формулы для расчёта характеристик:

1. Максимальный расход масла через редукционный клапан (PK)

(л/мин).

2. Расход через РК при его настройке

(л/мин).

3. Расход в сливной гидролинии РК

(л/мин).

4. Скорость масла в гидролинии РК

(м/с)

5. Перепад давления на РК

(МПа)

6. Коэффициент местного сопротивления РК

=

7. Вязкость масла при рабочей температуре

8. Число Рейнольдса в гидролинии РК

9. Площадь открытия РК

(мм²).

Таблица результатов расчёта

№ п/п	QРК	QСЛ	pРК	ТР	t		Re	Ωрк
-	л/мин	л/мин	МПа	м/с	см^2/с	-	-	мм^2
1
2
3
4
5
6

Графики

Ωрк



мм^2

0

∆рРК

МПа

0

Re

ЛАБОРАТОРНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ №4. Часть 2

Стендовые испытания предохранительного клапана прямого действия.

ЦЕЛЬ РАБОТЫ: Измерение рабочих параметров для исследования характеристик предохранительного клапана (ПК).

Схема установки клапана:

1 – гидробак; 2 – насос; 3 – корпус клапана; 4 – золотник; 5 – пружина настройки; 6 – винт настройки; Q_H – подача насоса; P_H – давление настройки; Q_ПК – расход через клапан на слив (Q_СЛ); Q_M – расход через гидромотор.

ПК устанавливается параллельно гидродвигателю.

Таблица опытных данных

№ п/п	I	2	3	4	5	6
pН, МПа
nм, об/мин
tM, °C

Константы расчёта

d_y= мм; µ^*_ПК=0,75; q_м= см³; _50= см²/с; n_t= .

Формулы для расчёта характеристик

1. Максимальный расход масла в гидросистеме при закрытом ПК

.

2. Расход в гидросистеме при постепенном открытии ПК

.

3. Расход через ПК

.

4. Скорость масла в гидролинии ПК

.

5. Коэффициент местного сопротивления ПК

6. Вязкость масла при рабочей температуре

.

7. Число Рейнольдса в гидролинии ПК

8. Площадь открытия ПК

(мм²).

Таблица результатов расчёта

№ п/п	Q	QПК	t	Re		ΩПК
-	л/мин	л/мин	см^2/с	-	-	мм^2
1
2
3
4
5

Графики

ΩПК



мм^2

0

0

рН,

МПа

Re

Рекомендации к графическому оформлению

Экспериментальные данные содержат погрешности измерений, которые после обработки опытных данных переносятся на строящиеся графические зависимости. Поэтому расчетные опытные точки на графиках требуется аппроксимировать. При построении графиков следует через построенное поле опытных точек провести линии, усредняющие погрешности полученных величин. Предварительно известно, какие из графических зависимостей являются линейными, а какие нет. Это определяется из структуры формул, на основании которых рассчитываются, а затем строятся на графиках опытные точки. При испытаниях объемных гидромашин линейными будут следующие зависимости: ;;;- для объемного насоса и- для объемного гидромотора. Поэтому эти графические зависимости аппроксимируются прямыми линиями, а другие графические зависимости будут нелинейными, аппроксимируются плавными кривыми. При лабораторных исследованиях линейная зависимость будет только при опытах с регулятором потока:, т. е. расход через регулятор потока для данной степени его открытия не зависит от перепада давления на нем. Все другие гидравлические зависимости, полученные при испытаниях объемных гидроаппаратов, будут нелинейными. Кроме того, если на одном графическом поле строятся две или более зависимости, то следует их опытные точки обозначать различными символами, например, О, Х,▲, Δ, ø и т. п., это позволит избежать ошибок при построении графиков и сделает графические зависимости более наглядными.

Рекомендуемая литература: Иванов В.А. Лабораторные исследования объёмных гидромашин и гидроаппаратов: Учебное пособие. – СПб.: Изд-во ПИМаш, 2009. – 108 c.

Приложение

Исходные данные к лабораторному исследованию № 1. Часть I

Таблица П1

Вариант №	Марка масла	ρ	ν50^о	nt	tм	Ем	Рн	κ	dу	ζ	l	Qф^*	Qок^*	Q
-	-			-	^0С	МПа	МПа	%	мм	-	м
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	9	12	13	14	15
1	ИГП-18	880	0,18	1,97	45	1400	4,0	0,2	10	4	10	25	25	17
2	И-20А	885	0,2	2,02	46	1450	4,5	0,4	10	5	9	25	25	19
3	Т22	885	0,22	2,04	47	1470	5,0	0,6	10	6	8	25	25	21
4	ИГП-30	895	0,3	2,17	48	1550	5,5	0,8	10	7	7	25	25	23
5	И-30А	895	0,3	2,17	49	1540	6,0	1,0	10	8	6	25	25	20
6	Т30	895	0,3	2,17	51	1560	6,5	1,5	16	6	5	100	63	50
7	ИГП-38	900	0,38	2,32	52	1650	7,0	2,5	16	7	6	100	63	52
8	И-40А	905	0,4	2,36	53	1680	7,5	4,0	16	5	7	100	63	54
9	Т46	910	0,46	2,4	54	1700	8,0	2,5	16	5	8	100	63	56
10	ИГП-49	915	0,49	2,42	55	1850	8,5	1,5	16	4	9	100	63	60
11	И-50А	915	0,5	2,45	56	1900	9,0	1,0	20	8	10	200	125	90
12	И-40А	905	0,4	2,36	57	1680	9,5	0,8	20	7	5	200	125	95
13	И-30А	895	0,3	2,17	56	1540	10	0,6	20	6	6	200	125	100
14	И-20А	880	0,2	2,02	55	1450	9,5	0,4	20	5	7	200	125	105
15	ИГП-38	900	0,38	2,32	54	1650	8,0	0,2	20	9	8	200	125	110
16	ИГП-30	895	0,3	2,17	53	1550	7,5	4,0	25	8	9	320	200	170
17	ИГП-18	880	0,18	1,97	52	1400	7,0	2,5	25	7	10	320	200	180
18	Т46	910	0,46	2,4	51	1700	6,5	1,5	25	6	9	320	200	175
19	Т30	895	0,3	2,17	49	1560	6,0	1,0	25	5	8	320	200	185
20	Т22	885	0,22	2,04	48	1470	5,5	0,8	25	4	7	320	200	190
21	ИГП-49	915	0,49	2,42	47	1850	5,0	0,6	32	4	6	400	250	200
22	ИГП-38	900	0,38	2,32	46	1650	4,5	0,4	32	5	5	400	250	210
23	ИГП-30	895	0,3	2,17	45	1550	4,0	0,2	32	6	7	400	250	220
24	ИГП-18	880	0,18	1,97	44	1400	6,3	2,5	32	7	8	400	250	230
25	Т46	910	0,46	2,4	55	1700	8,6	1,5	32	8	9	400	250	240

Таблица П2

Исходные данные к лабораторному исследованию №2, Часть 1

Задание величины	Номер варианта
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
nH, об/мин	1450	1445	950	1420	1750	1720	920	1450	1420	940
ν50˚, см^2/с	0,22	0,18	0,3	0,3	0,38	0,46	0,49	0,22	0,18	0,38
∆РН, МПа	2,2	2,6	2,4	2,5	2,1	1,8	2,8	2,4	2,6	2,0
δ, мкм	140	150	100	110	120	150	120	140	100	110
ρ, кг/м^3	880	880	890	890	895	900	910	880	880	895
tм, ˚С	45	55	59	57	45	56	52	58	60	59

продолжение табл. П2

Задание величины	Номер варианта
	11	12	13	14	15	16	17	18	19	20	21
nH, об/мин	600	700	800	960	1100	1200	1300	1400	1600	1700	1800
ν50˚, см^2/с	0,18	0,22	0,3	0,38	0,46	0,49	0,18	0,22	0,3	0,18	0,22
∆РН, МПа	2,6	2,5	2,4	2,3	2,2	2,1	2,0	1,9	2,7	2,8	2,9
δ, мкм	100	110	120	130	140	150	100	110	120	130	90
ρ, кг/м^3	880	880	890	895	900	910	880	880	890	880	880
tм, ˚С	40	42	45	47	53	55	57	60	52	54	62

Таблица П3

Данные по режимам работы пластинчатого насоса

Заданные величины	Номер варианта
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
nH, об/мин	1420	960	920	1460	1440	1430	950	860	940	1450
∆РН, МПа	6,2	5,7	5,0	6,1	6,0	5,8	6,8	5,9	4,8	5,5
ν50˚, см^2/с	0,18	0,22	0,3	0,38	0,46	0,49	0,18	0,22	0,3	0,38
tм, ˚С	55	45	60	45	56	47	53	58	59	52

продолжение табл. П3

Заданные величины	Номер варианта
	11	12	13	14	15	16	17	18	19	20	21
nH, об/мин	900	700	800	900	1100	1200	1300	1400	1450	920	950
∆РН, МПа	6,5	6,4	6,1	6,2	6,0	5,9	6,4	6,2	6,0	5,8	5,8
ν50˚, см^2/с	0,18	0,22	0,3	0,38	0,46	0,49	0,18	0,22	0,22	0,38	0,22
tм, ˚С	42	44	46	48	54	56	58	60	43	47	59

33