- •Министерство образования и науки российской федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования
- •Энергетический институт
- •Пояснительная записка к курсовому проекту
- •Содержание
- •Введение
- •1.Исходные данные
- •2. Расчет мощности электродвигателя и выбор его по каталогу. Определение наивыгоднейшего передаточного отношения редуктора.
- •3. Расчёт и построение естественных механических и электромеханических характеристик двигателя.
- •4. Рачет и выбор по каталогу преобразовательных устройств или пусковых и регулировочных реостатов.
- •5. Расчёт электромеханических характеристик для двигательного и тормозного режимов.
- •7. Проверка выбранного электродвигателя на нагрев.
- •Заключение
5. Расчёт электромеханических характеристик для двигательного и тормозного режимов.
5.1 Делаем пересчет механических характеристик двигателя для полученных значений сопротивлений. Полученные значения заносим в таблицу 5.
Rд.ст1’=3,43 Ом, Rд.ст2=0,945 Ом
R д.ст1= Rд.ст1’+ Rд.ст2=3,43+0,945=4,375 Ом
Rя.ст1= Rд.ст1 +Rдв.гор=4,375+0,55=4,925 Ом (было 4,92 Ом)
Rя.ст2= Rд.ст2 +Rдв.гор =0,945+0,55=1,495 Ом (было 1,49 Ом)
5.2 Пересчет механических характеристик с учетом новых сопротивлений.
5.2.1 Пересчет скорости для первой рабочей ступени:
сравниваем на сколько отличается скорость от первоначальной
Так как 0,1%<5 %, то выбранное каталожное сопротивление нас удовлетворяет.
5.2.2 Пересчет скорости для второй рабочей ступени:
сравниваем на сколько отличается скорость от первоначальной
Так как 0,123%<5 %, то выбранное каталожное сопротивление нас удовлетворяет.
Таблица 5.
Пусковая характеристика и первая рабочая ступень | |||
М, Н·м |
0 |
Мпер=-96,26 |
М1=-68,93 |
ω, рад/с |
-101,5 |
0 | |
Первая промежуточная ступень | |||
М, Н·м |
0 |
Мпер=100 |
Мпуск=160,44 |
ω, рад/с |
101,5 |
19,99 | |
Вторая промежуточная ступень | |||
М, Н·м |
0 |
Мпер=100 |
М пуск =160,44 |
ω, рад/с |
101,5 |
50,63 |
19,99 |
Вторая рабочая ступень | |||
М, Н·м |
0 |
М с =68,93 |
М пуск =160,44 |
ω , рад/с |
101,5 |
50,445 |
5.3 После работы на двух заданных скоростях (ωи1 и ωи2) двигатель необходимо затормозить до нулевой скорости.
При реактивном характере нагрузки производственного механизма примем вид торможения – динамическое. Расчет механической характеристики при динамическом торможении проводится на основании выражения:
.
RДТ=R89(рисунок 6)
Определяем необходимое сопротивление якорной цепи для режима динамического торможения. Для этого режима работы при начальном моменте торможения М, равному М=Мпуск=160,44 Н·м, необходимо обеспечить скорость ω=ωи2= 79,498 рад/с. Добавочное сопротивление ступени определяется из выражения
, ,
Rдв.гор+ RДТ= 2,33Ом;
RДТ=2,33–0,55=1,78 Ом.
Данные для построения характеристики динамического торможения заносим в таблицу 6.
Таблица 6.
М, Н·м |
0 |
-160,44 |
ω, рад/с |
0 |
49,768 |
Строим механические характеристики полного цикла работы двигателя при реактивном характере нагрузки производственного механизма (Рисунок 6).
Рисунок 6: Механические характеристики полного цикла работы двигателя:
01 –пусковая характеристика и первая рабочая ступень; 23 – первая промежуточная характеристика; 45 – вторая промежуточная характеристика; 67 – вторая рабочая ступень, 89 – характеристика динамического торможения.
6. РАСЧЁТ ПЕРЕХОДНЫХ ПРОЦЕССОВ ω=f(t), М=f(t) ЗА ЦИКЛ РАБОТЫ И ПОСТРОЕНИЕ НАГРУЗОЧНОЙ ДИАГРАММЫ ЭЛЕКТРОПРИВОДА.
6.1 Расчет переходных процессов проводим по выражениям:
,
,
,
где Мнач, Iнач, ωнач – начальные значения соответственно момента, тока и скорости;
Мкон, Iкон, ωкон – конечные значения соответственно момента, тока и скорости;
t – текущее время, с;
–электромеханическая постоянная времени, с;
JΣ – суммарный момент инерции, кг·м2;
;
k=(1.5÷1.3) – коэффициент, учитывающий момент инерции редуктора,
принимаем k=1,4;
Jдв – момент инерции двигателя, кг·м2;
Jмех – момент инерции механизма, кг·м2;
–передаточное число редуктора;
Ri – суммарное сопротивление якорной цепи на соответствующей характеристике, Ом;
с – коэффициент ЭДС двигателя, .
кг·м2.
6.2 Переходные процессы первой рабочей ступени(пусковая характеристика – участок 01 – рисунок 6).
Rя.ст.1= Rя.пуск1=4.925 Ом; с;
Н·м; Мкон. = Мс2 = -68.93 Н·м.
ωнач=0 рад/с; рад/с.
Полученные значения начальных, конечных значений момента и скорости подставляем в выражения для расчёта переходных процессов:
Полученные расчетные значения заносим в таблицу 7.
Таблица 7.
t, с |
0 |
0,9 |
1,8 |
2,7 |
3,6 |
4,5 |
5,8 |
М, Н∙м |
-96,934 |
-82,6 |
-75,6 |
-72,19 |
-70,52 |
-69,7 |
-69,93 |
ω, рад/с |
0 |
-14,99 |
-22,31 |
-25,88 |
-27,62 |
-28,48 |
-29,289 |
n, об/мин |
0 |
-143,23 |
-213,15 |
-247,28 |
-263,94 |
-272,08 |
-277,08 |
По данным таблицы 7 строим графики переходных процессов М=f(t) и n= f(t) для режима работы на первой рабочей ступени(пусковой характеристики):
Рисунок 7 – Переходные процессы М=f(t) и n= f(t) для пуска двигателя, с выходом на рабочую скорость первой рабочей ступени.(tпп=5,8с –время переходного процесса.)
6.3 Переходные процессы двух промежуточных ступеней, с выходом на вторую рабочую скорость(участки 23,45,67 рисунок 6).
Первая промежуточная ступень:
Rя.пр1=3,83 Ом; с;
Н·м; Мкон.фикт = Мс1 = 68,93 Н·м.
При расчёте переходного процесса М=f(t) для первой промежуточной ступени в качестве конечного значения момента берётся величина Мкон.фикт , а расчёт ведётся до значения момента равному Мпер.принят=100 Н·м.
ωнач= ωИ1=-29,289 рад/с; рад/с.
При расчёте переходного процесса ω=f(t) для первой промежуточной ступени в качестве конечного значения скорости берётся величина, а расчет ведётся до значения скорости, равной:
рад/с.
Полученные значения начальных, конечных значений момента и скорости подставляем в выражения для расчёта переходных процессов:
Полученные расчетные значения, для первой промежуточной ступени, заносим в таблицу 8.
Таблица 8
t, с |
0 |
0,2 |
0,35 |
0,5 |
0,75 |
0,95 |
1,05 |
1,054 |
М, Н∙м |
160,44 |
143,45 |
132,86 |
123,75 |
111,36 |
103,5 |
100,14 |
100 |
ω, рад/с |
-29,289 |
-15,47 |
-6,8 |
0,62 |
10,72 |
17,13 |
19,87 |
20 |
n, об/мин |
-279,831 |
-147,77 |
-65,04 |
5,89 |
102,38 |
163,62 |
189,84 |
190,92 |
Вторая промежуточная ступень:
Rя.пр2=2,39 Ом; с;
Н·м; Мкон.фикт = Мс1 = 68,93 Н·м.
При расчёте переходного процесса М=f(t) для второй промежуточной ступени в качестве конечного значения момента берётся величина Мкон.фикт , а расчёт ведётся до значения момента равному Мпер.принят=100 Н·м.
ωнач= 20 рад/с; рад/с.
При расчёте переходного процесса ω=f(t) для второй промежуточной ступени в качестве конечного значения скорости берётся величина, а расчет ведётся до значения скорости, равной:
рад/с.
Полученные значения начальных, конечных значений момента и скорости подставляем в выражения для расчёта переходных процессов:
Полученные расчетные значения, для второй промежуточной ступени, заносим в таблицу 9.
Таблица 9.
t, с |
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,658 |
М, Н∙м |
160,44 |
146,58 |
134,82 |
124,85 |
116,38 |
109,19 |
103,09 |
100 |
ω, рад/с |
20 |
27,03 |
32,99 |
38,05 |
42,34 |
45,98 |
49,07 |
50,63 |
n, об/мин |
191,08 |
258,21 |
315,17 |
363,5 |
404,52 |
439,33 |
468,86 |
483,89 |
Переходные процессы для второй рабочей ступени:
Rя.ст2=1,495 Ом; с;
Н·м; Мкон. = Мс1 = 68,93 Н·м;
ωнач= 50,63 рад/с;
рад/с.
Полученные значения начальных, конечных значений момента и скорости подставляем в выражения для расчёта переходных процессов:
Полученные расчетные значения, для второй промежуточной ступени, заносим в таблицу 10.
Таблица 10.
t, с |
0 |
0,3 |
0,6 |
0,9 |
1,35 |
1,8 |
М, Н∙м |
160,44 |
110,57 |
87,88 |
77,55 |
71,58 |
68,93 |
ω, рад/с |
50,63 |
66,36 |
73,52 |
76,78 |
78,66 |
79,498 |
n, об/мин |
483,73 |
634,03 |
702,43 |
733,55 |
751,56 |
758,621 |
По данным таблиц 8, 9, 10 строим переходные процессы – рисунок 8:
Рисунок 8 – Графики переходных процессов М=f(t) и n= f(t):
I – первая промежуточная ступень(участок 23 – рисунок 6) – tпп=1,05
II – вторая промежуточная ступень(участок 45 рисунок 6) – tпп=0,65
III – выход на рабочую скорость второй рабочей ступени (участок 45 рис.6) – tпп=1,8.
6.4 Расчёт переходных процессов тормозных режимов работы.
Режим динамического торможения при реактивном характере нагрузке производственного механизма (участок 89 – рисунок 6) отдо 0.
Rдв.гор+ RДТ= 2,33Ом;
с.
рад/с
При расчете переходного процесса ω=f(t) для режима динамического торможения в качестве конечного значения скорости берётся величина ωкон.фикт (точка 10 рисунок 10), которая определяется из выражения:
рад/с, а расчет ведётся до значения скорости равной нулю.
При расчёте переходного процесса M=f(t) для режима динамического торможения:
Н∙м Н∙м, а расчёт ведётся до значения момента, равному нулю.
Полученные значения начальных, конечных значений момента и скорости подставляем в выражения для расчёта переходных процессов:
25.3. Рассчитываем переходные процессы прехода двигателя с первой рабочей скорости (
Полученные расчетные значения, для второй промежуточной ступени, заносим в таблицу 11.
Таблица 11.
t, с |
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,714 |
М, Н∙м |
-160,44 |
-124,9 |
-94,87 |
-69,49 |
-48,0421 |
-29,92 |
-14,6 |
0 |
ω, рад/с |
70,4 |
54,7 |
41,45 |
30,24 |
20,7748 |
12,77 |
6,01 |
0 |
n, об/мин |
672,61 |
522,69 |
396,01 |
288,94 |
198,49 |
122,03 |
57,42 |
0 |
По данным таблицы 11 строим графики переходных процессов М=f(t) и n= f(t) для режима динамического торможения:
Рисунок 9 – графики переходных процессов М=f(t) и n= f(t) динамического торможения.(tпп=0,714).
По данным таблиц 7,8,9,10,11 строим графики переходных процессов М=f(t) и n= f(t) полного цикла работы:
Рисунок 10 – графики переходных процессов М=f(t) и n= f(t) заданного цикла работы:
I – пуск двигателя с выходом на первую рабочую ступень; II – работа на первой рабочей ступени; III – работа двигателя на первой промежуточной ступени; IV – работа двигателя на второй промежуточной ступени; V – выход на рабочую скорость второй рабочей ступени; VI – работа на второй рабочей ступени; VII – динамичесое торможение двигателя.