- •Министерство образования и науки рф
- •Введение
- •I.Методика составления курсового проекта
- •Фактическая основа и тематика курсовых проектов
- •1.2.Примерный план и содержание курсового проекта
- •Содержание пояснительной записки Введение
- •2.Вторая часть проекта должна содержать:
- •2.2.Расчет активной зоны фундамента проектируемого сооружения.
- •2.3. Расчет несущей способности грунтов в основании сооружения.
- •2.4. Расчет устойчивости природных склонов, откосов
- •2.6. Прогнозная оценка конечной осадки проектируемых сооружений
2.2.Расчет активной зоны фундамента проектируемого сооружения.
Мощность активной (сжимаемой) зоны грунтов зависит, прежде всего от строения грунтового основания, от свойств грунтов. Сжимаемость грунтов изучается при компрессионных испытаниях в лабораторных условиях или при полевых “штамповых” испытаниях статической нагрузкой. Основные показатели свойств сжимаемости получают в эксперименте: модуль общей деформации Е0, коэффициент сжимаемости а, коэффициент относительной сжимаемости а0.
Мощность сжимаемой толщи (активной зоны) оценивается сравнением величин напряжений, возникающих в основании под нагрузкой от сооружения z (p) и напряжений возникающих в грунте под собственным весом вышележащей толщи . Напряжение под дополнительной нагрузкой может быть определено двумя методами, по методу действия сосредоточенной силы или по методу “угловых точек” , где К0 также как К коэффициент рассеяния напряжений, определяемый по таблицам [5]. Нижняя граница сжимаемой толщи в основании гражданских и промышленных зданий и сооружений находится на той глубине, где ордината эпюры дополнительных напряжений составляет 0,2 от природного давления (т.е. от ординаты напряжения под действием природного давления, напряжения возникающего под собственным весом грунта)
Если в пределах этой глубины залегают слабые грунты с модулем деформации Е0<5 Мпа, то мощность активной зоны фундамента увеличивается и ее нижняя граница назначается из условия
Это положение базируется на том, что соответствует структурной прочности грунта при компрессионном сжатии.
По результатам оценки напряжений строится схема, включающая обобщенную геолого-литологическую колонку и эпюры напряжений (Рис. 2)
Расчетная схема оценки мощности активной зоны
Расчетная схема оценки мощности активной зоны.
DL-отметка планировки
NL-отметка поверхности природного рельефа
FL-отметка подошвы фундамента
УГВ-отметка уровня подземных вод
АС-отметка нижней границы активной зоны
Оценка мощности сжатия активной зоны используется при обосновании глубины выработок при изысканиях, при оценке прогнозной величины осадок и в целом ряде практических решений.
2.3. Расчет несущей способности грунтов в основании сооружения.
Практические способы расчета несущей способности грунтов в основании сооружения определяются нормативными документами (СНиП 2.02.01-83*)[1]. Исходными данными для таких расчетов являются:
-инженерно-геологическое строение основания сооружения (инженерно-геологические разрезы)
-наивысшие положения уровня грунтовых вод
-расчетные значения физико-механических характеристик грунтов основания (плотность минеральной части г/см3, плотность грунтов с естественной влажностью г/см3, угол внутреннего трения , удельное сцепление с кН
-тип фундамента, размеры подошвы его ширина м, длина l м и глубина заложения dn м.
Целью расчетов несущей способности грунтов является обеспечение прочности и устойчивости основания любого типа сооружений.
В общем случае вертикальную составляющую силы предельного сопротивления основания Nи, сложенного несколькими грунтами в стабилизированном состоянии СНиП 2.02.01-83* [1] рекомендует определять по следующей формуле:
Nи=b1l1(Nb1+Nggd+Nccc),
где
b1 и l1-соответственно приведенные ширина и длина подошвы фундамента:
b1=b-2lbl, l1=l-2lе
lи и lе- соответственно эксцентриситеты приложения равнодействующей всех нагрузок в уровне подошвы фундамента, причем символом b обозначена сторона фундамента в направлении которой ожидается потеря устойчивости основания, при центральном приложении нагрузки b1=b, l1=l.
Коэффициенты N, Ng, Nc принимаются по таблице 1 в зависимости от расчетного значения и, при этом необходимо выполнение условия tg< sin
Коэффициенты , ,вносят поправку на соотношение сторон фундамента=l/b. При <1 принимается равным =1, при >5 фундамент рассматривается как работающий в условиях плоской задачи, тогда у = g= c =1. В пределах между этими величинами поправочные коэффициенты рассчитываются по формулам: ,,
При высоком положении уровня подземных вод значение плотности нужно принимать с учетом взвешивающего действия воды
, где
- плотность грунта во взвешанном состоянии, г/см3, г/ м3
-плотность частиц грунта г/см3, г/ м3
-плотность воды, принимаемая, равной 10 кН/м3
е- коэффициент пористости грунта
Таблица 1.
Угол внутреннего трения грунта |
Коэффициент |
Коэффициенты N, Ng, Nc при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки , град. равных | |||||||
0 |
5 |
10
|
15 |
20 |
25 |
30 |
35
| ||
15
20
25
30
35 |
N Ng Nc N Ng Nc N Ng Nc NNg Nc NNg Nc |
1,35 |
1,02 |
0,61 |
0,21 |
=14,5 |
|
|
|
3,94 |
3,45 |
2,84 |
2,06 |
|
|
| |||
10,98 |
9,13 |
6,88 |
3,94 |
|
|
| |||
2,88 |
2,18 |
1,47 |
0,82 |
0,36 |
=18,9 |
|
| ||
6,40 |
5,56 |
4,64 |
3,64 |
2,69 |
|
| |||
14,84 |
12,53 |
10,02 |
7,26 |
4,65 |
|
| |||
5,87 |
4,50 |
3,18 |
2,00 |
1,05 |
0,58 |
=22,9 |
| ||
10,66 |
9,17 |
7,65 |
6,13 |
4,58 |
3,60 |
| |||
20,72 |
17,53 |
14,26 |
10,99 |
7,68 |
5,58 |
| |||
12,39 |
9,43 |
6,72 |
4,44 |
2,63 |
1,29 |
0,95 |
=26,5 | ||
18,40 |
15,63 |
12,94 |
10,37 |
7,96 |
5,67 |
4,95 | |||
30,14 |
25,34 |
20,68 |
16,23 |
12,05 |
8,09 |
6,85 | |||
27,50 |
20,58 |
14,63 |
9,79 |
6,08 |
3,38 |
1,60 |
=29,8 | ||
33,30 |
27,86 |
22,77 |
18,12 |
13,94 |
10,24 |
7,04 | |||
46,12 |
38,36 |
31,09 |
24,45 |
18,48 |
13,19 |
8,63 |
Примечания: 1. В фигурных скобках приведены значения коэффициентов несущей способности, соответствующие указанным рядом значениям , полученным из условия tg <sin
2. -угол наклона равнодействующей нагрузки к вертикали.
Предельное сопротивление оснований, сложенных неконсолидированными пылевато-глинистыми грунтами, для прямоугольных фундаментов l<3b можно определить по формуле Nи=b1l1(N+ Ng+ Nc), полагая и
Допущение =0 связано с предположением наибольшего значения порового давления в медленно уплотняющихся водонасыщенных грунтах и идет в запас прочности.
Вертикальную составляющую силы предельного сопротивления основания Nи, сложенного скальными грунтами определяют по формуле Nи=Rcb1l1, где Rс- прочность образца грунта на одноосное сжатие. Остальные обозначения те же [1,5]
Статистикой установлено, что если допустить под подошвой центрально нагруженного фундамента шириной b развитие зон предельного равновесия на глубину zmax=1/4b , то несущая способность основания остается обеспеченной.
В соответствии с действующими документами по проектированию введено понятие нормативного сопротивления грунта основания Rn. Значение нормативного сопротивления определяют поставив в формулу Rкр=[1,5]
В СНиП 2.02.01-83* эта формула представлена в виде трехчленного выражения Rn=Mb+ M1d+Mcc, где M, Мg, Мс безразмерные коэффициенты, зависящие от угла внутреннего трения , значения их приведены в таблице 2.
Таблица 2
Угол внутреннего трения , град |
Коэффициенты |
Угол внутреннего трения , град |
Коэффициенты | ||||
М |
Мq |
Mc |
М |
Мq |
Mc | ||
0 |
0,0 |
1,0 |
3,14 |
24 |
0,72 |
3,87 |
6,45 |
2 |
0,03 |
1,12 |
3,32 |
26 |
0,84 |
4,37 |
6,90 |
4 |
0,06 |
1,25 |
3,51 |
28 |
0,98 |
4,93 |
7,40 |
6 |
0,10 |
1,39 |
3,71 |
30 |
1,15 |
5,59 |
7,95 |
8 |
0,14 |
1,55 |
3,93 |
32 |
1,34 |
6,34 |
8,55 |
10 |
0,18 |
1,73 |
4,17 |
34 |
1,55 |
7,22 |
9,22 |
12 |
0,23 |
1,94 |
4,42 |
36 |
1,81 |
8,24 |
9,97 |
14 |
0,29 |
2,17 |
4,69 |
38 |
2,11 |
9,44 |
10,80 |
16 |
0,36 |
2,43 |
4,99 |
40 |
2,46 |
10,85 |
11,73 |
18 |
0,43 |
2,73 |
5,31 |
42 |
2,88 |
12,51 |
12,79 |
20 |
0,51 |
3,06 |
5,66 |
44 |
3,88 |
14,50 |
13,98 |
22 |
0,61 |
3,44 |
6,04 |
|
|
|
|
В курсовом проекте должен быть четко обоснован выбор метода расчета несущей способности грунтового основания.