Газиз
.doc
Некоммерческое акционерное общество
АЛМАТИНСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ЭНЕРГЕТИКИ И СВЯЗИ
Кафедра ЭиАПУ
РАСЧЕТНО-ГРАФИЧЕСКАЯ РАБОТА №1,2,3
По дисциплине: «Элементы автоматизированного электропривода»
Тема: «Расчет элементов электропривода по схеме ТП-Д»
Специальность: 5В071800 – Электроэнергетика
Выполнил: Кунпеисов Г.
Группа: ЭУ-13
№ зачетной книжки: 134211
Приняла: ст. преп. Кузьмин Ю.В.
Алматы 2016
Исходные данные двигателя П52
Мощность P,кВт
1
Скорость,
n,об/мин
3000
Номинальное
напряжение
,
В
220
Схема
преобразователя
3-х
ф. нулевая
Номинальный
ток якоря
,А
12,5
Момент
инерции двигателя Jдв,
кг/м2
0,052
Мощность P,кВт |
1 |
Скорость, n,об/мин |
3000 |
Номинальное напряжение , В |
220 |
Схема преобразователя |
3-х ф. нулевая |
Номинальный ток якоря ,А |
12,5 |
Момент инерции двигателя Jдв, кг/м2 |
0,052 |
1.1 Выбор электродвигателя и преобразователя
В соответствии с заданием выбираем электродвигатель постоянного тока.
Выбираем электродвигатель серии П52 двигатель постоянного тока. Для электроприводов, работающих с частыми пусками, реверсами, и торможениями, широко применяется реверсивная схема «тиристорный преобразователь-двигатель» (ТП-Д) состоящая из двух встречно-параллельных групп тиристоров, обеспечивающих изменение тока якоря двигателя.
На рисунке 1.1 изображена принципиальная схема силовой цепи реверсивного электропривода по системе ТП-Д.
В комплект привода входят: силовой трансформатор ТС, обеспечивающий получение вторичного напряжения, соответствующего номинальному напряжения двигателя; тиристорный преобразователь ТП с тиристорами, управительные дроссели, выпрямитель для питания обмотки возбуждения двигателя ОВД.
Тиристорный преобразователь состоит из двух групп вентилей, включенных по трехфазной нулевой встречно параллельной схеме (встречно по отношению к друг-другу, параллельно якорю двигателя)
ά1+ά2 =1800,
где ά1и ά2 – углы управления соответственно первой и второй группами вентилей, отсчитываемые от моментов естественного открывания тиристоров.
Регулировочные характеристики системы управления представляют зависимости
Еп =f(UЎ) и Еп =f1(UЎ).
Расчет элементов и параметров ТП при известных номинальных значениях тока Iн и напряжении U двигателя производится в следующем порядке, считая, что
Id =12,5 А и Ud = Uн =220 В.
Рисунок 1.1 - Принципиальная схема силовой цепи электропривода по системе ТП-Д
1.2 Выбор силового трансформатора производится по расчетным значениям токов, напряжения и типовой мощности трансформатора
Расчетное значение напряжения вторичной обмотки трансформатора
U2Фрасч =ku · kс · kа· kг · Ud В,
где ku - расчетный коэффициент, характеризующий соотношение напряжений U2ф / Udо в реальном выпрямителе. Для трехфазной нулевой схемы ku = 0,922;
kс – коэффициент запаса по напряжению, учитывающий возможное снижение напряжения сети до U = 0,9 Uн
Принимаем kс = 1,05;
kа – коэффициент запаса, учитывающий неполное открывание вентилей при максимальном управляющем сигнале, принимаем kа = 1,05;
kг – коэффициент запаса по напряжению учитывающий падение напряжения в обмотках трансформатора и в вентилях, принимаем kг = 1,05.
U2фрасч = 0,922·1,05·1,05·1,05·220 = 234,8 В.
Расчетное значение тока вторичной обмотки трансформатора
I2расч = kI · ki · Id А,
где kI – коэффициент схемы, характеризующий отношение токов I2ф /Id в идеальном выпрямителе, принимаем kI = 0,578;
ki – коэффициент учитывающий отклонение формы анодного тока вентилей от прямоугольной, принимаем ki =1,05.
I2расч = 0,578 · 1,05 · 12,5 = 7,59 А.
Расчетная типовая мощность трансформатора
ST =ks· ku· ka· ki· Ud· Id· 10-3 кВА,
где ks – коэффициент схемы, характеризующий, соотношение мощностей для идеального выпрямителя принимаем - ks = 1,45.
ST = 1,45·0,922·1,05·1,05·220·12,5·10-3 = 4,05 кВА.
Выбираем силовой трансформатор типа ТТ-6, на основании полученных данных, со следующими параметрами:
А) Sнт ≥Sт; Sн =6,0 кВА
Б) U2фн ≥ U2фрасч; U2фн = 260 В
В) I2фн≥I2расч;
.
и техническими данными:
Г) Pкз=210 кВт;
Д) Uk=5%.
1.3 Выбор тиристоров
1.3 Выбор тиристоров производится по среднему значению тока через вентиль с учетом увеличения тока двигателя в переходных режимах до (2-2,2)Iн условий охлаждения и максимального значения обратного напряжения.
Среднее значение тока через тиристор
Iср= kз· Iн /kох· mт А,
где kз = (2-2,5) – коэффициент запаса по току;
kох – коэффициент учитывающий интенсивность охлаждения вентиля, при естественном воздушном охлаждении kох = 0,35;
Idср = 2,5·12,5/0,35·3= 29,76 А.
Максимальная величина обратного напряжения
Uобрм =kзн· kuобр· Idо , В,
где kзн = (1,5-1,8) – коэффициент запаса по напряжению, учитывающий возможное повышение сети напряжения и периодические выбросы напряжения при коммутациях вентилей;
kuобр – коэффициент обратного напряжения;
kuобр = 2,25.
Udо – напряжение преобразователя при ά = 0 предварительно подсчитывается по формуле
Udо = kс· ka· kг· Ud = 1,05· 1,05· 1,05· 220 = 254,68 В.
Uобрм =1,5· 2,25· 254,68 = 859,54 В.
Выбираем тиристоры типа Т-50: Iном= 50 > Idср. Uном= 1000 В > Uобрм = 859,5.
1.4 Расчет индуктивности уравнительных дросселей
Далее выполним расчет индуктивности уравнительных дросселей. Требуемая величина индуктивности УД находится в зависимости от ограничения амплитуды переменной составляющей уравнительного тока до величины (3-5 %) от Iн двигателя, т.е.
,
где U’п - удвоенное активное значение первой гармоники выпрямленного напряжения, определяемое по соответствующим кривым. При ά =90о, U’п =250 В;
m- число фаз выпрямителя, m= 3;
ώc - угловая частота сети, ώc = 314 рад/с.
1.5 Расчет индуктивности сглаживающего дросселя
.
Индуктивность дросселя, включаемого последовательно с якорем двигателя, определяется из условия обеспечения непрерывности тока двигателя во всем диапазоне нагрузки от Idмин до Idмин и изменение угла управления от ά = άмин до ά = 900
Сглаживающий дроссель не ставится в случае, если
Lнеобх ≤ Lудрасч +hдв+Lтр.
1.5 Определение расчетных параметров силовой цепи
Расчетное сопротивление цепи выпрямленного тока
Rp =1.2(Rя+Rдп)+Rщ+Rп,
где Rя+Rдп - сопротивление обмоток якоря и дополнительных полюсов двигателя при температуре 15 0С; Rя+Rдп =0,269
Rщ - сопротивление щеточного контакта
Rщ = 2/ Iн =2/12,5= 0,16 Ом,
Rп - сопротивление преобразователя
Rп = Rт +Rт · m/2π,
Rт и Rт - активное и индуктивное сопротивления обмоток силового трансформатора, приведенные к цепи выпрямленного тока, определяются по данным опытов к.з. и х.х.
Rm= Рк.з. /m · I1н · kтр2.
.
.
.
хт = Uк %· U1ф /100· I1н · kтр2 =5· 380/100· 9,12· 1,462 = 0,98 Ом.
.
Все данные определены для расчета сопротивления выпрямленного тока:
Rp =1,2· 0,269+0,16+4,07= 4,55 Ом.
Расчетная индуктивность цепи якоря:
Lр = Lдв + Lтр +Lуд,
где Lдв – индуктивность якоря и дополнительных полюсов
Lдв= 5,73· Uн/р· ώн· Iн.
.
.
Индуктивность фазы трансформатора, приведенная к контуру двигателя:
Lтр = хт /2πf = 0,98/ 2· 3,14·50 = 0,003 Гн.
Lнеобх< Lуд+hдв+Lтр.
0,12 Гн < 0,16+0,6+0,003 = 0,76 Гн.
Сглаживающий дроссель в схему не ставится.
Постоянная двигателя:
С= (Uн-1,2(kя+ kдп) · Iн)/ώ = 220-1,2· 0,269·12,5/214 = 0,69.
Электромагнитная постоянная времени:
Тм = (Jдв+Jмех) · Rр/4C2 = (0,052+0,7·0,052)∙4,55/4·0,692 = 0,2 с.
Вывод:
В данной расчетно-графической работе были исследованы и рассчитаны элементы системы управления по схеме ТП-Д. Благодоря этим расчетам был выбран электродвигатель постоянного тока П52, силовой трансформатор ТТ-6 и тиристоры типа Т-50. По расчетам видно, что сглаживающие дроссели ставить нет необходимости.
Также для дальнейших расчетов, проводимых в расчетно-графических работах №2 и №3 были определены расчетные параметры силовой цепи, такие как расчетное сопротивление цепи выпрямленного тока Rp=4,55 Ом и постоянная двигателя С=0,69.
Список литературы
-
Епифанов А.П. Основы электропривода.-СПб., 2008.
-
Цыба Ю.А. Системы управления электроприводами. Конспект лекций, Алматы: АУЭС, 2013.
-
Сагитов П.И., Цыба Ю.А. Мустафин М.А. Методические указания по курсовому проектированию по СУЭП, Алматы, АИЭС, 2003.
-
Цыба Ю.А. Автоматическое управление электромеханическими системами. Учебное пособие, Алматы: АИЭС, 2008.– 77с.
-
С.Н. Вишневский, Характеристики двигателей в электроприводе – М: Энергия 1977