- •Реконструкция системы теплоснабжения г.Тайга Выпускная квалификационная работа на соискание квалификации бакалавр
- •Реферат
- •Содержание
- •Введение
- •1 Расчёт часовых тепловых нагрузок и годового теплопотребления жилого микрорайона присоединенного к цтп 1
- •Отпуск теплоты на отопление
- •1.1.1 Жилой дом, пятиэтажный, 178 жителей
- •1.1.2 Жилой дом, двухэтажный, 54 жителя
- •1.1.4 Профилакторий, двухэтажный, 37 коек
- •Отпуск теплоты на вентиляцию
- •1.3 Отпуск теплоты на горячее водоснабжение
- •1.3.1 Жилой дом, пятиэтажный, 178 жителей
- •2 Разработка режимов отпуска теплоты
- •2.1 Обоснование выбора температурных графиков сетевой воды
- •Температурный напор в нагревательных системах
- •2. 1 Выбор схемы присоединения систем теплопотребления
- •Двухступенчатой последовательной схеме
- •3 Гидравлический расчёт тепловой сети присоединенной к цтп №1 и выбор насосного оборудования
- •3.2 Методика гидравлического расчета тепловой сети
- •3.3 Выбор насосного оборудования
- •4 Анализ тепловых и гидравлических режимов системы теплоснабжения г.Тайга
- •4.1. Состав и характеристика cистемы централизованного теплоснабжения г. Тайга
- •4.1.1. Центральная котельная
- •Технические характеристики оборудования теплосетевых установок котельной:
- •Тепловая сеть промышленной зоны:
- •2. Тепловая сеть города:
- •Технологические параметры работы водогрейной части котельной
- •I Сетевая вода
- •1. Городская тепловая сеть :
- •2. Тепловая сеть промышленной зоны:
- •II Подпиточная вода
- •4.1.2. Магистральные тепловые сети
- •4.1.3. Центральные тепловые пункты (цтп)
- •4.1.4. Внутриквартальные распределительные тепловые сети
- •4.2 Анализ теплового режима системы теплоснабжения
- •4.3. Анализ гидравлического режима
- •5 Заключение
- •Список использованных источников
3.2 Методика гидравлического расчета тепловой сети
3.2.1 Гидравлический расчет главной магистрали и ответвлений
В ходе расчета принимаем, что эквивалентная шероховатость водопроводов равна:
а плотность воды при температуре 100:
.
Располагаемый перепад давлений в тепловой сети необходимо обосновывать технико-экономическими расчетами. Так как отсутствуют данные для экономического обоснования, удельные потери давления вдоль главной магистрали принимаем [3, С.163]
Вдоль ответвлений
По номограмме V1.2 [1, С.194], при для главной магистрали и для ответвлений, а также расчетным расходам участков тепловой сети определяем ближайший стандартный диаметр трубы для данного участка. При уже выбранном значении стандартного диаметра и известного расчетного расхода определяем действительные удельные потери давления на участках,а также скорость теплоносителя (сетевая вода)
Объемный расход воды в трубопроводе:
(15) |
Скорость воды в трубопроводе:
(16) |
Предельное число Рейнольдса:
(17) |
Действительное число Рейнольдса:
(18) |
Коэффициент гидравлического трения при
(19) |
Коэффициент гидравлического трения при
(20) |
где эквивалентная шероховатость трубопровода
Действительное удельное падение давления:
(21) |
Суммарная эквивалентная длина местных сопротивлений на участках определяется в зависимости от наименования местных сопротивлений (задвижка, тройник при делении потоков, компенсаторы, внезапное сужение, отводы крутоизогнутые и т.д.) и значении наружных диаметров труб [3, приложение 17].
Потери давления на участке [3, С.164]
(22) |
В линейных единицах потери давления составляют [3, С.159]
(23) |
где – ускорение свободного падения.
Результаты гидравлического расчёта микрорайона, присоединенного к ЦТП 1 представлены в таблице 9.
№ участка |
Расход, т/ч |
Длина, м |
Диаметр, м |
Сум.коэф. местн.сопр |
Скорость, м/с |
Потери напора на участке |
|||||
Центральная магистраль падающего трубопровода
|
|||||||||||
6 |
16,360 |
35 |
0,15 |
4,7 |
0,264 |
0,051 |
0,016 |
0,067 |
0,134 |
19,688 |
15,312 |
8 |
23,960 |
11 |
0,07 |
3,0 |
0,219 |
0,030 |
0,007 |
0,037 |
0,074 |
19,555 |
15,445 |
10 |
26,200 |
23 |
0,100 |
3,5 |
0,950 |
0,867 |
0,157 |
1,024 |
2,049 |
19,481 |
15,519 |
14 |
34,920 |
25 |
0,125 |
4,0 |
0,811 |
0,435 |
0,131 |
0,566 |
1,132 |
17,432 |
17,568 |
16 |
39,04 |
22 |
0,125 |
3,9 |
0,906 |
0,479 |
0,159 |
0,638 |
1,276 |
16,301 |
18,699 |
17 |
48,320 |
39 |
0,150 |
3,7 |
0,779 |
0,648 |
0,112 |
0,759 |
1,519 |
15,025 |
19,975 |
19 |
52,560 |
27 |
0,150 |
2,0 |
0,847 |
0,530 |
0,071 |
0,602 |
1,204 |
13,506 |
21,494 |
21 |
56,52 |
35 |
0,150 |
2,9 |
0,911 |
0,795 |
0,120 |
0,915 |
1,830 |
12,302 |
22,698 |
24 |
64,680 |
21 |
0,150 |
2,1 |
1,043 |
0,625 |
0,114 |
0,738 |
1,477 |
10,473 |
24,527 |
26 |
68,640 |
28 |
0,150 |
3,7 |
1,107 |
0,837 |
0,225 |
1,063 |
2,125 |
8,996 |
26,004 |
28 |
75,64 |
26 |
0,175 |
3,7 |
0,896 |
0,418 |
0,148 |
0,566 |
1,131 |
6,870 |
28,130 |
30 |
77,68 |
32 |
0,175 |
3,7 |
0,920 |
0,599 |
0,156 |
0,754 |
1,509 |
5,739 |
29,261 |
32 |
79,88 |
19 |
0,200 |
3,5 |
0,724 |
0,184 |
0,091 |
0,276 |
0,552 |
4,230 |
30,770 |
36 |
85,56 |
17 |
0,200 |
2,7 |
0,776 |
0,146 |
0,081 |
0,227 |
0,455 |
3,679 |
31,321 |
39 |
102,84 |
22 |
0,200 |
2,7 |
0,933 |
0,274 |
0,117 |
0,391 |
0,781 |
3,224 |
31,776 |
43 |
121,43 |
37 |
0,200 |
4,7 |
1,101 |
0,830 |
0,283 |
1,114 |
2,227 |
2,443 |
32,557 |
61 |
191,70 |
7 |
0,300 |
2,4 |
0,773 |
0,037 |
0,071 |
0,108 |
0,216 |
0,216 |
34,784 |
Ответвление падающего трубопровода
|
|||||||||||
1 |
2,96 |
42 |
0,07 |
2,7 |
0,219 |
0,113 |
0,006 |
0,120 |
0,240 |
15,310 |
16,690 |
2 |
6,32 |
2 |
0,07 |
3,0 |
0,468 |
0,025 |
0,033 |
0,057 |
0,115 |
15,185 |
19,815 |
3 |
9,28 |
38 |
0,15 |
4,4 |
0,15 |
0,018 |
0,005 |
0,023 |
0,045 |
15,070 |
19,930 |
4 |
7,88 |
12 |
0,08 |
2,0 |
0,447 |
0,113 |
0,020 |
0,133 |
0,266 |
19,954 |
15,046 |
5 |
8,48 |
8 |
0,125 |
4,2 |
0,197 |
0,008 |
0,008 |
0,016 |
0,033 |
19,721 |
15,279 |
7 |
7, |
24 |
0,08 |
8,0 |
0,431 |
0,210 |
0,074 |
0,284 |
0,568 |
20,123 |
14,877 |
9 |
2,24 |
24 |
0,07 |
2,5 |
0,166 |
0,037 |
0,003 |
0,040 |
0,081 |
19,562 |
15,438 |
11 |
6,32 |
14 |
0,08 |
2,7 |
0,358 |
0,101 |
0,017 |
0,119 |
0,237 |
18,440 |
16,560 |
12 |
2,4 |
20 |
0,07 |
3,7 |
0,178 |
0,035 |
0,006 |
0,041 |
0,083 |
18,285 |
16,715 |
13 |
8,72 |
13 |
0,07 |
3,9 |
0,646 |
0,304 |
0,081 |
0,385 |
0,770 |
18,203 |
16,797 |
15 |
4,12 |
4 |
0,07 |
3,7 |
0,305 |
0,021 |
0,017 |
0,038 |
0,076 |
16,377 |
18,623 |
18 |
4,24 |
7 |
0,07 |
2,5 |
0,314 |
0,054 |
0,012 |
0,066 |
0,132 |
13,638 |
21,362 |
20 |
3,96 |
4 |
0,05 |
1,9 |
0,575 |
0,165 |
0,031 |
0,196 |
0,392 |
12,695 |
22,305 |
22 |
2,12 |
6 |
0,05 |
2,4 |
0,308 |
0,071 |
0,011 |
0,082 |
0,164 |
10,637 |
24,363 |
23 |
6,04 |
5 |
0,1 |
2,9 |
0,219 |
0,011 |
0,007 |
0,018 |
0,037 |
10,509 |
24,491 |
25 |
3,96 |
2 |
0,05 |
3,7 |
0,575 |
0,082 |
0,061 |
0,143 |
0,286 |
9,282 |
25,718 |
27 |
7,00 |
7 |
0,08 |
3,7 |
0,397 |
0,062 |
0,029 |
0,091 |
0,182 |
7,053 |
27,947 |
29 |
2,04 |
5 |
0,05 |
3,7 |
0,296 |
0,055 |
0,016 |
0,071 |
0,142 |
5,881 |
29,119 |
31 |
2,2 |
5 |
0,05 |
8,1 |
0,319 |
0,064 |
0,041 |
0,105 |
0,209 |
4,440 |
30,560 |
33 |
4,2 |
17 |
0,05 |
2,5 |
0,609 |
0,551 |
0,046 |
0,597 |
1,195 |
6,119 |
28,881 |
34 |
1,4 |
7 |
0,05 |
4,2 |
0,215 |
0,028 |
0,010 |
0,038 |
0,076 |
5,000 |
30,000 |
35 |
5,68 |
61 |
0,07 |
1,9 |
0,420 |
0,606 |
0,017 |
0,623 |
1,245 |
4,924 |
30,076 |
37 |
0,84 |
14 |
0,05 |
2,7 |
0,122 |
0,018 |
0,002 |
0,020 |
0,040 |
3,265 |
31,735 |
38 |
16,44 |
28 |
0,15 |
2,4 |
0,265 |
0,041 |
0,008 |
0,049 |
0,099 |
3,323 |
31,677 |
40 |
18 |
15 |
0,15 |
2,7 |
0,294 |
0,027 |
0,012 |
0,039 |
0,077 |
4,524 |
30,476 |
41 |
0,35 |
12 |
0,05 |
3,5 |
0,051 |
0,004 |
0,001 |
0,004 |
0,009 |
4,456 |
30,544 |
42 |
18,59 |
41 |
0,1 |
5,1 |
0,674 |
0,887 |
0,115 |
1,002 |
2,004 |
4,447 |
30,553 |
44 |
1,32 |
25 |
0,05 |
2,7 |
0,192 |
0,115 |
0,005 |
0,119 |
0,239 |
6,460 |
28,540 |
45 |
14,36 |
18 |
0,125 |
3,6 |
0,333 |
0,070 |
0,02 |
0,090 |
0,180 |
6,401 |
28,599 |
46 |
21,120 |
31 |
0,1 |
1,0 |
0,875 |
0,991 |
0,038 |
1,029 |
2,057 |
8,278 |
26,722 |
47 |
39,8 |
52 |
0,125 |
2,7 |
0,924 |
1,378 |
0,115 |
1,492 |
2,985 |
6,221 |
28,779 |
48 |
3,2 |
12 |
0,1 |
4,7 |
0,116 |
0,008 |
0,003 |
0,011 |
0,022 |
3,257 |
31,743 |
49 |
43,0 |
36 |
0,125 |
3,5 |
0,693 |
0,446 |
0,084 |
0,530 |
1,059 |
3,236 |
31,764 |
50 |
9,44 |
16 |
0,1 |
2,5 |
0,342 |
0,084 |
0,015 |
0,098 |
0,197 |
6,457 |
28,543 |
51 |
2,44 |
17 |
0,07 |
7,7 |
0,181 |
0,04 |
0,012 |
0,053 |
0,106 |
6,367 |
28,633 |
52 |
11,880 |
29 |
0,1 |
2,7 |
0,431 |
0,256 |
0,025 |
0,281 |
0,562 |
6,261 |
28,739 |
53 |
3,160 |
18 |
0,07 |
8,4 |
0,234 |
0,061 |
0,023 |
0,083 |
0,167 |
6,234 |
28,766 |
54 |
0,92 |
13 |
0,07 |
9,1 |
0,068 |
0,005 |
0,002 |
0,007 |
0,014 |
6,081 |
28,919 |
55 |
4,08 |
26 |
0,07 |
2,5 |
0,302 |
0,173 |
0,011 |
0,184 |
0,369 |
6,067 |
28,933 |
56 |
15,96 |
28 |
0,1 |
3,5 |
0,579 |
0,446 |
0,058 |
0,505 |
1,009 |
5,699 |
29,301 |
57 |
8,08 |
34 |
0,07 |
2,7 |
0,598 |
0,948 |
0,048 |
0,996 |
1,993 |
6,682 |
28,318 |
58 |
24,04 |
34 |
0,1 |
2,7 |
0,872 |
1,154 |
0,102 |
1,257 |
2,513 |
4,689 |
30,311 |
59 |
67,07 |
25 |
0,15 |
3,1 |
1,081 |
0,800 |
0,180 |
0,980 |
1,960 |
2,176 |
32,824 |
60 |
3,2 |
4 |
0,07 |
2,2 |
0,237 |
0,018 |
0,006 |
0,024 |
0,047 |
0,263 |
34,737 |