- •Технико-экономическое обоснование работы
- •Общая часть
- •Характеристика стали шх-15
- •Состав электросталеплавильного цеха ЧерМк
- •3 Влияние вредных примесей на свойства стали шх-15
- •3.1 Влияние кислорода
- •3.2 Влияние водорода
- •3.3 Влияние азота
- •3.4 Влияние фосфора
- •3.5 Влияние серы
- •Технологическая часть
- •Технология производства стали шx-15 в условиях электросталеплавильного цеха ЧерМк оао «Северсталь»
- •4.1.1 Операционная карта на выплавку полупродукта в шахтной печи (ок 105-7-01.00.5)
- •Описание процесса выплавки стали шх-15 на шахтной печи
- •Операционная карта на внепечную обработку
- •4.1.4 Внепечная обработка на упк
- •4.1.5 Внепечная обработка на увс
- •4.2 Расчет материального баланса выплавки стали шх-15
- •5 Специальная часть
- •5.1 Методы внепечной обработки на снижение вредных примесей в стали
- •5.1.1 Продувка металла аргоном
- •5.1.2 Обработка стали шлаком
- •5.1.3 Вакуумирование стали
- •6 Расчетная часть
- •6.1 Расчет растворимости водорода в железе и стали шх15
- •6.2 Расчет растворимости азота в железе и стали шх-15
- •6.3 Расчет количества и состава неметаллических включений
- •6.4 Расчет скорости всплывания неметаллических включений
- •6.5 Расчет процесса десульфурации стали
- •6.6 Расчет десульфурации стали при использовании карбида кальция
- •6.7 Расчет сульфидной емкости шлака и коэффициента распределения серы
- •7 Автоматизация производства
- •7.1 Автоматизация процесса доводки стали в ковше
- •8 Экономика
- •9 Безопасность жизнедеятельности
- •9.1 Общая характеристика безопасности процесса производства стали
- •9.2 Анализ опасных производственных факторов
- •9.3 Анализ вредных производственных факторов
- •9.4 Пожарная безопасность
- •9.5 Электробезопасность
- •9.6 Анализ и оценка возможных чрезвычайных ситуаций
- •Охрана окружающей среды
- •Охрана атмосферы воздуха
- •Охрана водного бассейна
- •Литература
5 Специальная часть
5.1 Методы внепечной обработки на снижение вредных примесей в стали
5.1.1 Продувка металла аргоном
При продувке металла в ковше происходит выравнивание химического состава и температуры металла по высоте ковша, что подтверждено многочисленными исследованиями и производственной практикой. Известно, что при разливке металла, обработанного на ковше-печи, резко снижается разброс по химическому составу стали, отлитой в изложницы (начало, середина, конец разливки) и на МНЛЗ. По высоте ковша разница в содержании таких элементов как кремний и марганец, может достигать 0,05- 0.15 % абс. После продувки стали инертным газом эта разница не превышает 0,01-0,03 %.
Одним из параметров состояния жидкой стали, определяющих ее качество, является температура разливки, оказывающая влияние на состояние поверхности слитка образование трещин, усадочных дефектов, заворотов, подкорковых пузырей и т. д. Поэтому разливать сталь необходимо при определенной для данного химического состава температуре, которая должна быть одинаковой по всему объему металла в ковше. Однако в обычных условиях производства, вследствие градиента температуры по глубине ванны (мартеновские печи, ДСП без донной продувки) и неравномерного охлаждения жидкой стали при подъеме ее уровня в ковше во время выпуска и по его окончании, температура стали в объеме ковша может
существенно отличаться и разница температур по высоте ковша достигает 20-50 С.
Усреднение температуры металла в ковше отчетливо проявляется по ходу разливки, те по мере поступления последовательно расположенных и недостаточно перемешиваемых естественным путем слоев металла. При разливке происходит повышение температуры металла по мере выхода из ковша относительно колодного придонного слоя металла, а затем понижение температуры вследствие общего охлаждения металла. Перепад температур составляет при мерно 20-25°С, но может достигать 50°С и более. После продувки металла в ковше аргоном, вследствие выравнивания температуры по высоте ковша, ее повышение по мере выхода придонного слоя не происходит, а имеет место лишь общее постепенное снижение температуры стали по ходу разливки на 20-30°С.
Удаление неметаллических включений из стали и ассимиляция (поглощение) их шлаком при перемешивании расплава инертным газом происходит по следующей схеме: всплывание крупных включений – коагуляция (укрупнение) их в потоке расплава за счет образующегося градиента скоростей - флотация (слияние) мелких включений всплывающими пузырьками газа. В процессе удаления неметаллических включений степень влияния этих факторов изменяется, и для получения особо чистой стали превалирующее значение имеют два последних.
Установлено, что степень рафинирования (уменьшение количества неметаллических включений, доля от общего их количества) определяется интенсивностью продувки и турбулизацией процесса. Сопоставляя величины степени рафинирования с соответствующими фотографиями траекторий движения пузырьков газа можно установить, что начало их вибрации приводит к резкому снижению степени рафинирования. Кроме того на степень рафинирования существенно влияют количество и размер пузырьков
Таким образом, с целью более эффективною рафинирования стали от неметаллических включений продувка должна осуществляться на максимальной плошали максимальным количеством пузырьков и интенсивностью, не допускающей их вибрации. Наиболее полно эти условия реализуются при продувке расплава через пористые швы линии. Однако на практике изготовление и особенно обслуживание такого днища сталеразливочного ковша затруднительно. Поэтому способ продувки пока не получил широкого распространения.
В существующих условиях рекомендуется использовать сталеразливочные ковши с двумя пористыми пробками, а продувку осуществлять с низкой интенсивностью, особенно после образования жидкоподвижного шлака, присадки раскислителей и легирующих. При этом визуально должно наблюдаться слабое оголение «аргонного пятна» без видимого движения металла.