- •Волжский государственный инженерно-педагогический университет Автомобильный институт
- •1. Цель курсового проекта
- •2. Основные допущения
- •3. Требования к содержанию и оформлению пояснительной записки
- •4.2. Краткое описание идеализированного цикла теплового двигателя
- •4.2.1. Термодинамический процесс политропного сжатия рабочего тела. Уравнения обмена механической и тепловой энергией между рабочим телом и окружающей средой. Энтропия рабочего тела
- •4.2.1.1. Уравнение термодинамического политропного процесса сжатия [1]
- •4.2.1.2. Энергия в механической форме, которой обмениваются рабочее тело и окружающая среда (в нашем случае это работа изменения объёма), описывается интегральным соотношением [1]
- •4.2.2. Термодинамический изохорный процесс подвода тепловой энергии
- •4.2.3. Термодинамический изобарный процесс подвода тепловой энергии
- •4.2.4. Термодинамический процесс политропного расширения рабочего тела
- •4.2.5. Термодинамический изохорный процесс отвода тепловой энергии
- •4.2.6. Методические рекомендации по расчёту тепловой энергии и изменения энтропии в термодинамических процессах
- •5. Определение параметров двигателя
- •5.1. Результирующая работа цикла
- •5.2. Суммарная тепловая энергия цикла
- •5.3. Термический коэффициент полезного действия цикла
- •5.4. Среднее индикаторное давление рабочего тела и индикаторная мощность двигателя
- •5.5. Цикловой расход топлива, цикловой расход воздуха и коэффициент избытка воздуха
- •5.6. Расход топлива двигателем, мощность двигателя и его удельный расход топлива
- •6. Индикаторная и тепловая диаграммы цикла
- •7. Индикаторная диаграмма двигателя
- •8. Внешняя скоростная характеристика двигателя
- •Пример термодинамического расчета идеализированного цикла поршневого двс со смешанным процессом подвода тепловой энергии к рабочему телу
- •1. Исходные данные:
- •Значения параметров состояния рабочего тела в точке c (в конце процесса сжатия a-c)
- •3.2. Значения параметров состояния рабочего тела в точке у (в конце изохорного процесса подвода тепловой энергии c-y)
- •3.3. Значения параметров состояния рабочего тела в точке z (в конце изобарного процесса подвода тепловой энергии y-z)
- •4. Проверка правильности вычислений параметров состояния рабочего тала в характерных точках цикла
- •5. Результирующая работа цикла, среднее индикаторное давление рабочего тела и индикаторная мощность двигателя
- •6.2. Средние мольные теплоёмкости воздуха и количество тепловой энергии, подведенной к рабочему телу из окружающей среды в изохорном термодинамическом процессе c-y
- •6.3. Средние мольные теплоёмкости воздуха и количество тепловой энергии, подведенной к рабочему телу из окружающей среды в изобарном термодинамическом процессе y z
- •6.4. Средние мольные теплоёмкости воздуха и обмен тепловой энергией между рабочим телом и окружающей средой в процессе политропного расширения z-b рабочего тела
- •6.5 Средние мольные теплоёмкости воздуха и количество тепловой энергии, отведенной от рабочего тела в окружающую среду в изохорном термодинамическом процессе b-a
- •6.6 Результирующие параметры обмена тепловой энергией между рабочим телом и окружающей средой в цикле
- •6.6.1 Суммарное количество тепловой энергии, подведенной к рабочему телу в цикле
- •6.6.2 Количество тепловой энергии, отведенной от рабочего тела в цикле
- •6.6.3.Количество тепловой энергии преобразованной в механическую работу за один цикл в одном цилиндре двигателя Контроль расчётов тепловой энергии в термодинамических процессах цикла
- •7 Расчёт параметров двигателя
- •7.1. Термический коэффициент полезного действия цикла
- •7.2. Цикловой расход топлива, цикловой расход воздуха и коэффициент избытка воздуха
- •7.3 Расход топлива двигателем, мощность двигателя и его удельный расход топлива.
- •8. Изменение энтропии в термодинамических процессах цикла
- •9.1. 9. Построение индикаторной и тепловой диаграмм цикла
- •9.2. Последовательность построения индикаторной и тепловой диаграмм цикла и результаты расчётов параметров для построения диаграмм
- •10. Индикаторная диаграмма двигателя
- •11. Внешняя скоростная характеристика двигателя
- •12. Выводы
- •Волжский государственный инженерно-педагогический университет Автомобильный институт
- •Вариант №2
9.1. 9. Построение индикаторной и тепловой диаграмм цикла
Назначение и значимость индикаторной и тепловой диаграмм цикла.
Обе эти диаграммы представляют собой графическое изображение термодинамических процессов, из которых состоит цикл, и дают визуальное представление о форме цикла и его основных параметрах. Особенно важное значение эти диаграммы имеют при изучении термодинамических процессов и при анализе круговых циклов.
Индикаторная диаграмма визуально отображает зависимость изменения давления рабочего тела от его объёма, во всех термодинамических процессах, составляющих цикл. Т.к. цикл круговой, то каждая следующая кривая P = f(V) начинается в точке, в которой заканчивается кривая предыдущего термодинамического процесса.
Отличительной особенностью индикаторной диаграммы цикла является возможность визуально сравнивать и оценивать механическую работу отдельных термодинамических процессов и цикла в целом.
Действительно, уравнение 4.5 показывает, что механическая работа процесса, его участка или цикла в целом вычисляется как интеграл от давления рабочего тела по его объёму. Из этого следует, что площадь фигуры, ограниченной кривой давления рабочего тела, осью V и ординатами концов отрезка кривой, численно равна механической работе изменения объёма рабочего тела. Площадь фигуры, ограниченной всеми термодинамическими кривыми цикла, численно равна механической работе в цикле – индикаторной работе цикла.
Тепловая диаграмма визуально отображает зависимость изменения температуры рабочего тела от его энтропии во всех термодинамических процессах, составляющих цикл. Известно, что энтропия – функция состояния рабочего тела, и это означает, что, как и индикаторная, тепловая диаграмма представляет собой круговой цикл. Т.к. цикл круговой, то каждая следующая кривая T = f(S) начинается в точке, в которой заканчивается кривая предыдущего термодинамического процесса.
Тепловая диаграмма представляет не меньшие возможности для анализа. Из определения энтропии для обратимого термодинамического процесса
ds = dq/T
следует, что визуально площадь под кривой каждого процесса отображает тепловую энергию, которой рабочее тело обменивается теплом с окружающей средой. Отсюда: площадь фигуры всего замкнутого цикла численно равна суммарной теплоте, которой рабочее тело обменивается с окружающей средой, - т.е. эта площадь численно равна механической работе цикла. Тепловая диаграмма даёт также и визуальное представлении о количестве подведенной и отведенной за цикл тепловой энергии.
9.2. Последовательность построения индикаторной и тепловой диаграмм цикла и результаты расчётов параметров для построения диаграмм
Из предыдущего раздела понятно: для графического построения индикаторной и тепловой диаграмм необходимо изобразить в координатах P, V и T, S все термодинамические процессы, составляющие цикл. Можно графически изображать эти процессы аналитическими кривыми (рис. 1 и рис. 2 приложения построены именно так в пре- постпроцессоре Hyper Mesh), а можно строить кривые термодинамических процессов традиционно – по точкам (координатам). Студенту необходимо выполнить расчёт координат диаграмм, а само построение допускается выполнить любым способом.
Для построения диаграмм необходимы значения параметров состояния рабочего тела не только в характерных точках цикла, но и в промежуточных точках кривых термодинамических процессов. Для удобства дальнейшего изложения переименуем характерные точки цикла. Параметры состояния рабочего тела в точке “a” в дальнейшем будем обозначать с индексом “1”, в точке “c” - с индексом “5”, в точке “y” - с индексом “7”, в точке “z” - с индексом “9”, в точке “b” - с индексом “13”. Именно между этими характерными точками, представляющими начало и концы всех термодинамических процессов, и рассчитаем промежуточные параметры состояния рабочего тела.
Предлагается разделить термодинамические процессы на участки следующим образом:
процесс политропного сжатия на четыре участка с тремя промежуточными точками “2, 3 и 4”. Эти точки разделяют объём, описываемый поршнем в этом процессе, на равные доли;
Процесс изохорного подвода тепла на два участка с одной промежуточной точкой “6”. В точке “6” давление рабочего тела является среднеарифметической величиной давлений на концах этого процесса;
Процесс изобарного подвода тепла на два участка с одной промежуточной точкой “8”. В точке “8” объём рабочего тела - среднеарифметическая величина объёмов на концах этого процесса;
Процесс политропного расширения на четыре участка с тремя промежуточными точками “10, 11 и 12”. Эти точки разделяют объём, описываемый поршнем в этом процессе, на равные доли;
Процесс изохорного отвода тепла на четыре участка с тремя промежуточными точками “14, 15 и 16”. Эти точки разделяют величину изменения давления в этом процессе на четыре равные доли.
Параметры состояния рабочего тела во всех промежуточных точках определяем по тем же уравнениям, по которым ранее определялись параметры в характерных точках цикла. Небольшое замечание сделаем относительно расчёта знтропии. Ранее рассчитывалось только лишь изменение энтропии на каждом отдельном участке. Теперь примем, что энтропия рабочего тела в характерной точке цикла “a” (точка “1” во вновь принятых обозначениях) равна нулю и от этого значения отсчитывается значение энтропии во всех остальных точках цикла.
Выполним расчёт.
Значения параметров состояния в точках процесса политропного сжатия.
V1 = Va = 0.002 м3; P1 = 0.083 МПа; T1 = 310 K; S1= 0 Дж/K
V5 = Vc = 0.00015 м3; P5 = 2.934 МПа; T 5 = 843 K;
S5 = S1 + ∆Sa-c = 0.068 Дж/K
V2 = V1 – (V1 – V5)/4 = 0.00154м3; P2 = P1*(V1/V2)n1 = 0.120МПа;
Т2 = T1*(V1/V2)n1 -1 = 343K;
S2 = S1 + Nмол*MCпm(T1 - T5)* ln(T2 / T1) = 0.007 Дж/K.
V3 = = V1 – 2*(V1 – V5)/4 = 0.00108м3; P3 = P1*(V1/V3)n1 = 0.196МПа;
Т3 = T1*(V1/V3)n1 -1 = 395K;
S3 = S1 + Nмол*MCпm(T1 - T5)* ln(T3 / T1) = 0.016 Дж/K.
V4 = = V1 – 3*(V1 – V5)/4 = 0.00062м3; P4 = P1*(V1/V4)n1 = 0.427МПа;
Т4 = T1*(V1/V4)n1 -1 = 491K;
S4 = S1 + Nмол*MCпm(T1 - T5)* ln(T4 / T1) = 0.031 Дж/K.
Значения параметров состояния в точках процесса изохорного подвода тепла.
V5 = Vc = 0.00015 м3; P5 = 2.934 МПа; T 5 = 843 K;
S5 = S1 + ∆Sa-c = 0.068 Дж/K
V7 = Vc = 0.00015 м3; P7 = 4.401 МПа; T7 = 1264 K;
S7 = S5 + Nмол*MCvm(T5 - T7)* ln(T7 / T5) = 0.702 Дж/K
V6 = Vc = 0.00015 м3; P6 = 0.5*(P5 + P7) = 3.667 МПа;
T6 = T5*(P6/P5) = 1054 K;
S6= S5 + Nмол*MCvm(T5 - T7)* ln(T6/ T5) = 0.417 Дж/K
Значения параметров состояния в точках процесса изобарного подвода тепла.
V7 = Vc = 0.00015 м3; P7 = 4.401 МПа; T7 = 1264 K;
S7 = S5 + Nмол*MCvm(T5 - T7)* ln(T7 / T5) = 0.702 Дж/K
P9 = P7 = 4.401 МПа; V9 = 0.00022*м3; T9 = = 1770 K;
S9= S7 + Nмол*MCpm(T7 - T9)* ln(T9/ T7) = 1.450 Дж/K
P8 = P7 = 4.401 МПа; V8= 0.5*(V7 + V9) = 0.00018*м3;
T8 = T7(V8/V7) = 1517 K
S8= S7 + Nмол*MCpm(T7 - T9)* ln(T8/ T7) = 1.107 Дж/K
Значения параметров состояния в точках процесса политропного расширения.
P9 = P7 = 4.401 МПа; V9 = 0.00022*м3; T9 = = 1770 K;
S9= S7 + Nмол*MCpm(T7 - T9)* ln(T9/ T7) = 1.450 Дж/K
V13 = V1 = Va = 0.002 м3; P13 = Pb = 0.304 МПа; T13 = 1134 K;
S13 = S9 + Nмол*MCпm(T9 – T13)*ln(T13/T9) = 1.899 Дж/K
V10 = = V9 + (V13 – V9)/4 = 0.00066м3; P10= P9*(V9 /V10)n2 = 1.145МПа;
Т10 = T9*(V9/V10)(n2 -1) = 1414K;
S10 = S9 + Nмол*MCпm(T9 - T13)* ln(T10 / T9) = 1.676 Дж/K.
V11 = = V9 + 2*(V13 – V9)/4 = 0.00111м3;
P11= P9*(V9 /V11)n2 = 0.617МПа; Т11 = T9*(V9/V11)(n2 -1) = 1276 K;
S11 = S9 + Nмол*MCпm(T9 - T13)* ln(T11 / T9) = 1.780 Дж/K.
V12 = = V9 + 3*(V13 – V9)/4 = 0.00155м3;
P12= P9*(V9 /V12)n2 = 0.411МПа; Т12 = T9*(V9/V12)(n2 -1) = 1192 K;
S12 = S9 + Nмол*MCпm(T9 - T13)* ln(T12 / T9) = 1.848 Дж/K.
Значения параметров состояния в точках процесса изохорного отвода тепла.
V13 = V1 = Va = 0.002 м3; P13 = Pb = 0.304 МПа; T13 = 1134 K;
S13 = S9 + Nмол*MCпm(T9 – T13)*ln(T13/T9) = 1.899 Дж/K
V1 = Va = 0.002 м3; P1 = 0.083 МПа; T1 = 310 K; S1= 0 Дж/K
V14= Va = 0.002 м3; P14 =P13 - (P13 – P1)/4 = 0.248 МПа;
T14 = T13*(P14/P13) = 928 K;
S14= S13 + Nмол*MCvm(T13 - T1)* ln(T14/ T13) = 1.603 Дж/K
V15= Va = 0.002 м3; P15 =P13 – 2*(P13 – P1)/4 = 0.193 МПа;
T15 = T13*(P15/P13) = 722 K;
S15= S13 + Nмол*MCvm(T13 - T1)* ln(T15/ T13) = 1.232 Дж/K
V16= Va = 0.002 м3; P16 =P13 – 3*(P13 – P1)/4 = 0.138 МПа;
T16 = T13*(P16/P13) = 516 K;
S16= S13 + Nмол*MCvm(T13 - T1)* ln(T16/ T13) = 0.735 Дж/K
Для удобства построения диаграмм составлена сводная таблица параметров состояния рабочего тела
Индикаторная и тепловая диаграммы цикла приведены на рис.1 и рис.2 приложения.
Сводная таблица параметров состояния рабочего тела
№ точки; наименование процесса |
V, м3 |
P, МПА |
S, Дж.К |
T, K |
|
Политропное Сжатие |
1 |
0.002 |
0.083 |
0.0 |
310 |
2 |
0.00154 |
0.119 |
0.007 |
343 |
|
3 |
0.00108 |
0.196 |
0.016 |
395 |
|
4 |
0.00062 |
0.427 |
0.031 |
491 |
|
5 |
0.00015 |
2.934 |
0.068 |
843 |
|
Изохорный подвод тепла |
5 |
0.00015 |
2.934 |
0.068 |
843 |
6 |
0.00015 |
3.667 |
0.417 |
1054 |
|
7 |
0.00015 |
4.401 |
0.702 |
1264 |
|
Изобарный подвод тепла |
7 |
0.00015 |
4.401 |
0.702 |
1264 |
8 |
0.00018 |
4.401 |
1.107 |
1517 |
|
9 |
0.00022 |
4.401 |
1.450 |
1770 |
|
Политропное расширение |
9 |
0.00022 |
4.401 |
1.450 |
1770 |
10 |
0.00066 |
1.145 |
1.676 |
1414 |
|
11 |
0.00111 |
0.617 |
1.78 |
1276 |
|
12 |
0.00155 |
0.410 |
1.848 |
1192 |
|
13 |
0.002 |
0.304 |
1.899 |
1134 |
|
Изохорный отвод тепла |
13 |
0.002 |
0.304 |
1.899 |
1134 |
14 |
0.002 |
0.248 |
1.603 |
928 |
|
15 |
0.002 |
0.193 |
1.232 |
722 |
|
16 |
0.002 |
0.138 |
1.735 |
516 |
|
1 |
0.002 |
0.083 |
0.0 |
310 |