- •Введение
- •Индивидуальное задание
- •1 Характеристика оконечных пунктов
- •Выбор оптимального варианта трассы линии связи
- •Определение числа каналов на магистрали
- •Выбор системы передачи и типа направляющей системы
- •Расчет конструкции кабеля
- •Расчет параметров передачи кабельной цепи
- •Для коаксиального кабеля из алюминиевых проводников
- •Для коаксиального кабеля из алюминиевых проводников
- •Размещение регенерационных пунктов на кабельной магистрали
- •Расчет параметров взаимного влияния коаксиальных кабелей
- •Переходное затухание на дальнем конце
- •Защищенность на дальнем конце
- •Расчет влияния от высоковольтных линий
- •Определение необходимости защиты кабельной магистрали от удара молний
- •Заключение
- •Список литературы
- •Группирование строительных длин
Переходное затухание на дальнем конце
, дБ.
Защищенность на дальнем конце
, дБ,
где – коэффициент распространения;
– коэффициент затухания;
Zз – полное сопротивление промежуточной третьей цепи коаксиальной пары, состоящее из собственных сопротивлений внешних проводов Zвн обеих коаксиальных пар и индуктивного сопротивления jLз цепи, обусловленного индуктивностью между проводами.
.
Индуктивность промежуточной цепи Lз зависит от изоляции, расположенной поверх внешних проводов коаксиальных пар. Если коаксиальные пары изолированы диэлектриком (пластмассовые или бумажные ленты), то
, Гн/км,
где а – расстояние между центрами коаксиальных пар, мм;
rc – внешний радиус внешнего провода, мм.
В этом случае, как правило, и поэтому полное сопротивление промежуточной цепи
Если коаксиальные пары экранированы стальными лентами, то
, Гн/км.
В данном случае , и поэтому
Тогда расчетные формулы переходного затухания для наиболее распространенного случая экранированных коаксиальных пар, когда сердечник кабеля содержит другие коаксиальные пары и симметричные четверки, запишется в виде:
, дБ;
, дБ;
, дБ,
где – поправочный коэффициент;
n – число коаксиальных пар, находящихся под общей оболочкой кабеля.
Рассчитаем переходные затухания для рабочей частоты, результаты расчетов для других частот сведем в таблицу.
Таблица 6 – Результаты расчет переходных затуханий и защищенности
|
0,06 |
0,2 |
0,5 |
1 |
5 |
10 |
20 |
50 |
150 |
280 |
|
114,7 |
133,9 |
149,3 |
161 |
188,6 |
200,6 |
212,6 |
228,5 |
247,55 |
258,4 |
|
97,2 |
110 |
121,2 |
131 |
160,9 |
179 |
203,3 |
244,8 |
324,3 |
391,2 |
|
94,3 |
104,4 |
112,2 |
118,2 |
132 |
138 |
144 |
151,9 |
161,5 |
166,9 |
Построим графики зависимостей переходных затуханий и защищенности от частоты:
Рисунок 14 - График частотной зависимости переходного затухания на ближнем конце
Рисунок 15 - График частотной зависимости переходного затухания на дальнем конце
Рисунок 16 - График частотной зависимости защищенности на дальнем конце
Таблица 7 – Нормируемые параметры взаимных влияний коаксиальных пар
Размер коаксиальной пары, мм |
2,6/9,5 мм |
Защищенность на длине УУ, дБ |
110 |
Переходное затухание на дальнем конце, дБ |
110 + l |
Переходное затухание на ближнем конце, дБ |
110 + l |
Сравнивая значения переходных затуханий с их нормируемыми значениями, можно сделать вывод, что рассчитанные значения превышают нормируемые в диапазоне частот выше 500 кГц. Значения защищенности не превышает нормируемые в диапазоне всех рассчитанных частот, т.к. собственное затухание влияющей цепи с ростом частоты возрастает быстрее, чем защищенность.