- •Оглавление
- •Техническое задание
- •1. Введение
- •2. Выбор электродвигателя
- •3. Расчёты зубчатых колёс
- •3.1 Выбор материала зубчатых колёс.
- •3.6 Проверочный расчёт на статическую прочность по контактным напряжениям
- •3.7 Проверочный расчёт на выносливость по напряжениям изгиба
- •3.8 Проверочный расчёт на статическую прочность по напряжениям изгиба
- •4. Ориентировочные расчёты валов
- •5. Шпоночные соединения
- •6. Основные размеры корпуса редуктора
- •7. Назначение смазки
- •8. Назначение типоразмеров подшипников качения.
- •Список использованной литературы
- •Приложения
3.6 Проверочный расчёт на статическую прочность по контактным напряжениям
Расчёт производится для предотвращения нарушения статической прочности при кратковременных перегрузках по формуле:
где - расчётное максимальное контактное напряжение при расчётах на статическую прочность;
- допускаемое максимальное контактное напряжение при расчётах на статическую прочность.
МПа
МПа
Следовательно, условие прочности выполнено.
3.7 Проверочный расчёт на выносливость по напряжениям изгиба
Допускаемое напряжение
где KFc=1 - коэффициент, учитывающий влияние двустороннего приложения нагрузки на зубья;
KFLi- коэффициент долговечности
[SF] – допускаемый коэффициент безопасности.
,
- эквивалентные числа зубьев шестерни и колеса
NFoi =4·106 ;
-
, назначим
назначим
По табл. 3.9 [2] для стали 45 при твердости НВ≤350
Для шестерни МПа
Для колеса МПа.
[SF]= [SF]' [SF]" =1,75– коэффициент безопасности.
[SF]'=1,75 (по табл. 3.9 [2]).
[SF]"=1- для поковок и штамповок.
Допускаемые напряжения:
для шестерни МПа
для колеса МПа
Проверяем зубья на выносливость по напряжениям изгиба:
Окружная сила, действующая в зацеплении:
,
Здесь коэффициент нагрузки: KF= KFβ KFV=1,2875;
KFβ=1,03 (табл. 3.7 [1]);
KFV=1,25 (табл. 3.8 [1]).
YF – коэф., учитывающий форму зуба и зависящий от эквивалентного числа зубьев zv
у шестерни
у шестерни YF1 = 3,7
у колеса YF2 = 3,6.
Yβ=1.
Дальнейший расчёт следует вести для зубьев колеса, для которого найденное отношение меньше. Определяем коэф. КFα, для средних значений коэф. торцового перекрытия и 8-й степ. точности КFα=0,92;
Проверяем прочность зуба шестерни и колеса:
Условие прочности выполнено.
3.8 Проверочный расчёт на статическую прочность по напряжениям изгиба
Расчёт производится для предотвращения нарушения статической прочности от напряжений изгиба при кратковременных перегрузках по формуле:
где - расчётное максимальное напряжение изгиба при расчётах на статическую прочность;
- допускаемое максимальное напряжение изгиба при расчётах на статическую прочность.
МПа
МПа
Следовательно, условие прочности выполнено.
4. Ориентировочные расчёты валов
Назначим для обоих валов в качестве материала сталь 45, термообработка – нормализация.
Диаметры выходных концов валов при допускаемом напряжении [τ]=25МПа
а) диаметр выходного конца ведущего вала:
мм.
где
Нмм.
Поскольку вал соединяется с валом электродвигателя посредством упругой муфты, то dв1=(0,85÷1,15)dдв=(0,85÷1,15)38= 32,3÷43,7мм.
Назначим диаметр выходного конца вала по ГОСТ 6636-69 dв1= 34мм.
Диаметры подшипниковых шеек dп=40мм по ГОСТ 8338-75.
Диаметр вала под шестерней dк1=45мм.
б) диаметр выходного конца ведомого вала:
мм.
Назначим диаметр выходного конца вала по ГОСТ 6636-69 dв2= 34мм. (dв2≥ dв1)
Диаметры подшипниковых шеек dп=40мм по ГОСТ 8338-75 .
Диаметр вала под зубчатым колесом dк2=45мм.
5. Шпоночные соединения
Для предотвращения взаимного сдвига валов, колес и полумуфт и передачи крутящего момента назначим шпоночное соединение. Шпонку назначим призматическую с закругленными концами. В качестве материала шпонки назначим сталь 45, термообработка – нормализация.
Длину шпонки назначим по рекомендации:
l=lст-(5÷10)мм
lст-длина ступицы насаженной на вал детали.
Высоту шпонки h, мм, глубину паза на валу мм, глубину паза на колесах и полумуфтах t2, мм назначим по стандарту в зависимости от диаметра вала.
Проведем проверочный расчёт шпоночного соединения на прочность по напряжениям смятия:
а) для шпоночного соединения ведущего вала и полумуфты имеем:
lст=1,8dв1=61,2мм.
По ГОСТ 23360-78 выбираем шпонку призматическую обыкновенную размерами l=50мм, b=10мм, h=8мм, t1=5мм, t2=3,3мм .
Напряжение смятия:
МПа<[σ]cм=120МПа
Условие прочности выполняется.
б) для шпоночного соединения ведущего вала и колеса имеем:
lст=b1=40мм.
По ГОСТ 23360-78 выбираем шпонку с размерами l=40мм, b=14мм, h=9мм, t1=5.5мм, t2=3,8мм .
Напряжение смятия:
МПа<[σ]cм=120МПа
[σ]cм – допускаемое напряжение смятия.
Условие прочности выполняется.
в) для шпоночного соединения ведомого вала и колеса имеем:
lст=1,6 dк2=1,6*45=72мм.
По ГОСТ 23360-78 выбираем шпонку с размерами l=56мм, b=14мм, h=9мм, t1=5,5мм, t2=3,8мм .
Напряжение смятия:
МПа<[σ]cм=120МПа
[σ]cм – допускаемое напряжение смятия.
Условие прочности выполняется.
г) для шпоночного соединения ведомого вала и полумуфты имеем:
lст=1,8 dв2=1,8*34=61,2мм.
По ГОСТ 23360-78 выбираем шпонку призматическую обыкновенную размерами l=45мм, b=10мм, h=8мм, t1=5мм, t2=3,3мм .
Напряжение смятия:
МПа<[σ]cм=120МПа
Условие прочности выполняется.