- •Кафедра «Городское строительство и хозяйство» методические указания
- •«Отопление»
- •На заседании кафедры «гсх»
- •Общие методические указания
- •Содержание проекта
- •Содержание
- •Введение
- •2. Определение потерь теплоты через ограждающие конструкции.
- •Определение потерь теплоты на нагревание вентиляционного воздуха.
- •3.Техническое обоснование принятой системы отопления.
- •4. Гидравлический расчёт системы отопления.
- •4.1. Гидравлический расчет главного циркуляционного кольца
- •4.1.1. Расчет ветви первого этажа
- •4.1.2. Выбор запорно-регулирующей арматуры и оборудования на ветви
- •Определение потерь давления в клапане rlv
- •Подбор терморегулятора и определение потерь давления на нем
- •Подбор автоматических балансировочных клапанов серии asv
- •Подбор водомера
- •Подбор фильтра
- •Выбор и расчёт шарового крана
- •4.1.3. Расчет стояков
- •Выбор и расчёт клапанов серии msv Подбор запорного клапана msv-m
- •Подбор ручного клапана с предварительной настройкой msv-I
- •4.1.4. Гидравлический расчет магистралей (к расчетному стояку)
- •4.2. Гидравлический расчет второстепенного циркуляционного кольца
- •4.2.1. Расчет ветви второго этажа
- •4.2. Выбор арматуры и оборудования
- •5 . Расчет нагревательных приборов
- •6. Расчет нагревательного прибора лестничной клетки
- •7. Расчёт и выбор оборудования узла управления
- •7.1. Подбор насосов
- •8. Основные технико-экономические показатели по проекту.
- •Литература
- •Приложение 1 Расчетные параметры наружного воздуха
- •Примечание 1. Для других населенных пунктов расчетные параметры
- •Приложение 2
- •Характеристика наружных ограждающих конструкций.
- •Продолжение приложения 3
- •Методические указания
6. Расчет нагревательного прибора лестничной клетки
Для отопления лестничных клеток многоквартирных зданий применяются конвективные нагревательные приборы – конвекторы «Аккорд», устанавливаемые на первом этаже и присоединяемые к системе отопления по предвключенной схеме перед теплообменником.
Требуемый номинальный тепловой поток от нагревательного прибора на лестничной клетке определяется по формуле:
, Вт; (6.1)
где Q - требуемая теплоотдача отопительного прибора, Вт.
β - коэффициент, учитывающий схему подключения прибора к стояку («сверху - вниз») [6];
= (6.2)
Рис.6.1. Расчетная схема нагревательного
прибора лестничной клетки
где n – характеристика нагревательного прибора ([6] табл. 1 прил. 3);
- температурный напор прибора лестничной клетки;
=, оС (6.3)
, - температура теплоносителя на входе и выходе из прибора, ˚С.
Твх лк=Тг, оС
, ˚С (6.4)
где Q - теплопотери в лестничной клетке, Вт;
, Вт (6.5)
G - максимальный эксплуатационный расход через отопительный прибор лестничной клетки, Gпр лк=0,25 кг/с;
- коэффициент, учитывающий действительный расход теплоносителя через прибор лестничной клетки:
(6.6)
- коэффициент, учитывающий отличие барометрического давления в районе строительства от значения 101,33 кПа, (стр. 44 [2]);
- количество теплоты, отдаваемое трубопроводами, Вт;
, Вт; (6.7)
- удельная теплоотдача неизолированных трубопроводов, Вт (табл. 2 прил.3 стр. 189 [6]):
- длины горизонтальных и вертикальных участков трубопроводов в пределах лестничной клетки, м.
По табл. 1 прил. 3 [6] по величине принимается тип конвектора настенного без кожуха «Аккорд».
Число секций отопительного прибора лестничной клетки:
, шт (6.8)
где -номинальный тепловой поток принятого типа нагревательного прибора, Вт.
Таблица 6.1 Характеристики конвектора без кожуха «Аккорд» К2А-….
Условное обозначение типоразмера |
Номинальный тепловой поток типоразмера, кВт |
Показатели степени |
Пределы расходов теплоносителя для значения m |
|
n |
m |
|||
|
|
|
|
|
7. Расчёт и выбор оборудования узла управления
7.1. Подбор насосов
Насосы, расположенные в узле управления, подбираются по потерям давления Н и по расчетному расходу Gсо в системе отопления по рис. 7.1.
Потери давления в системе отопления:
м (7.1)
где ΔРсо - потери давления в системе отопления, Па;
- суммарные потери давления в поквартирной ветке с учетом потерь давления в запорно-регулирующей арматуре и оборудовании на ней, Па;
- суммарные потери давления в стояках с учетом потерь давления в клапанах MSV-I и MSV-М, Па;
ΔРм – потери давления в магистралях главного циркуляционного кольца, Па
- естественное давление, возникающее в системе отопления при работе её в переходный период, если нагревательные приборы расположены выше узла управления:
(7.2)
где: h – вертикальное расстояние между центром нагрева (ось узла управления) и центром охлаждения (ось прибора), м;
g – ускорение свободного падения, м/с2
- плотности теплоносителя при t=40˚С и t=50˚С, кг/м3.
Расчетный расход теплоносителя в системе отопления:
(7.3)
где: Q-фактическая тепловая мощность системы отопления:
Q=1,1(Q1*b1*b2+Q2-Q3), Вт (7.4)
где: Q1 - расчетные тепловые потери здания (без учёта теплопотерь ЛК), Вт;
b1 - коэффициент учета дополнительного теплового потока, устанавливаемого в отопительных приборах за счет округления сверх расчетной величины, для чугунных радиаторов b1=1,04 (табл. 7.1);
Таблица 7.1
Типоразмерный шаг, кВт |
в1 при номинальном тепловом потоке, кВт, минимального типоразмера |
||||||
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
|
0,1 |
1,02 |
1,02 |
1,03 |
1,04 |
1,07 |
1,10 |
1,13 |
0,12 |
1,03 |
1,03 |
1,04 |
1,05 |
1,07 |
1,10 |
1,13 |
0,15 |
1,04 |
1,04 |
1,04 |
1,06 |
1,08 |
1,10 |
1,13 |
0,20 |
1,06 |
1,06 |
1,06 |
1,07 |
1,09 |
1,11 |
1,13 |
0,25 |
1,07 |
1,07 |
1,07 |
1,08 |
1,09 |
1,12 |
1,14 |
0,30 |
1,09 |
1,09 |
1,09 |
1,09 |
1,11 |
1,12 |
1,14 |
b2 - коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительными приборами расположенными у наружных ограждений при отсутствии теплозащитных экранов, для чугунных радиаторов b2 = 1,01 (табл. 7.2);
Таблица 7.2.
Отопительный прибор |
коэффициент в2 при установке прибора |
||
у наружной стены здания |
у остекления светового проема |
||
жилых и общественных |
производственных |
||
Радиатор чугунный |
1,010 |
1,02 |
1,07 |
Конвектор с кожухом |
1,010 |
1,02 |
1,05 |
Конвектор без кожуха |
1,015 |
1,03 |
1,07 |
Q2 - потери теплоты трубопроводами, проходящими в не отапливаемых помещениях, Вт;
, Вт (7.5)
где qi – удельная нормируемая теплоотдача поверхности теплоизолированного трубопровода, принимаемая в зависимости от трубопровода (подающий или обратный) и от диаметра участков магистралей, Вт/м, по табл.7.3.
Таблица 7.3. Максимальный тепловой поток, Вт/м, через поверхность изолированных трубопроводов отопления.
Вид трубопровода |
|
||||||||||
15 |
20 |
25 |
32 |
40 |
50 |
65 |
80 |
100 |
125 |
150 |
|
Подающий с расчетной температурой более 1100С |
18 |
19 |
21 |
23 |
25 |
29 |
31 |
36 |
40 |
44 |
46 |
Подающий с расчетной температурой менее 1100С |
14 |
16 |
18 |
19 |
21 |
23 |
27 |
30 |
33 |
38 |
42 |
Обратный |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
15 |
17 |
20 |
22 |
25 |
28 |
li – длина участка, м.
Q - тепловой поток, регулярно поступающий от освещения, оборудования, людей, который следует учитывать в целом на систему отопления здания, Вт. Принимается из расчёта 10 Вт на 1м².
Q3 = nэт·Sзд·10, Вт (7.6)
где nэт – количество этажей в здании;
Sзд – общая площадь здания, м2.
Р ис. 7.1. Рабочие характеристики циркуляционных насосов при максимальной скорости вращения.