- •Обоснование дебитов жидкости в условиях жестко водонапорного режима Оценка дебитов при однорядной системе размещения скважин
- •Оценка дебита для элемента пятиточечной системы разработки
- •Оценка дебита для элемента семиточечной системы разработки
- •Оценка дебитов при трехрядной системе размещения скважин
- •О зависимости дебита скважин от времени
- •Обоснование закона падения дебита нефти
- •Обобщенная характеристика вытеснения
- •Теория баклея и леверетта. Смешанное вытеснение нефти водой.
- •Модели поршневого вытеснения нефти водой в условиях слоисто-неоднородного пласта Модель Стайлса
- •Метод Дикстра и Парсонса.
- •Пример расчета основных показателей разработки в госплановской форме
- •1) Доб.Н.Из переш.Скв.Предыд.Года
- •Основные положения теории упруго режима определение упругости режима; объемная упругость нефти, воды и пласта
- •§ 1. Определение и наиболее характерные проявления упругого режима
- •§ 2. Объемная упругость нефти и воды
- •§ 3. Объемная упругость пласта; учет совместного влияния упругости пласта и насыщающей его жидкости
- •§ 4. Коэффициент пьезопроводности пласта и основные безразмерные параметры теории упругого режима
- •§ 5. Замечания по поводу постановки основных задач теории упругого режима
- •Исследование неустановившихся процессов, вызванных пуском или остановкой скважины в простейших условиях упруго-водонапорного режима
- •§ 1. Вводные замечания
- •§ 4. Особенности изменения формы пьезометрической воронки депрессии после остановки возмущающей скважины или после ее пуска с постоянным дебитом
- •§ 5. Перераспределение пластового давления и изменение дебита возмущающей скважины после ее пуска с постоянным забойным давлением
- •Метод суперпозиции и его использование при решении задач взаимодействия скважин и при учете влияния изменения темпа добычи жидкости из них § 1. Общие замечания о методе суперпозиции
- •§ 2. Учет влияния остановки или изменения темпа добычи возмущающей скважины
- •Оценка упругого запаса законтурной воды в исследования ван эвердингена и херста
§ 4. Коэффициент пьезопроводности пласта и основные безразмерные параметры теории упругого режима
Перераспределение пластового давления обязательно связано с процессом движения жидкости в пласте, что и обеспечивает соответствующее изменение упругого запаса жидкости. Поэтому чем меньше сопротивление движению жидкости в пласте, т.е. чем больше его проницаемость, и чем меньше вязкость жидкости, тем быстрее должен происходить процесс перераспределения пластового давления. Кроме того, перераспределение пластового давления будет протекать тем быстрее, чем более жестки (менее сжимаемы, т. е. с меньшими значениями коэффициентов объемной упругости) пласт и насыщающая его жидкость; об этом уже кратко упоминалось в § 1.
Введем в рассмотрение новую физическую величину х, определяемую следующим равенством [187]:
где k—коэффициент проницаемости пласта; —коэффициент вязкости жидкости; остальные обозначения те же, что и в формуле (1.25).
Судя по формуле (1. 29), величина я изменяется в зависимости от величин k, , * совершенно так же, как это было описано выше по отношению к скорости процесса перераспределения пластового давления. Следовательно, темпы перераспределения пластового давления в условиях упругого режима вполне могут характеризоваться величиной . Поэтому величина была названа [181] коэффициентом пьезопроводности пласта (т. е. коэффициентом «проводимости давления»).
В системе CGS величины, входящие в правую часть формулы (1,29), имеют, как известно, следующую размерность:
где L, М, Т—соответственно размерности длины, массы и времени. Поэтому
Пользуясь принятой в подземной гидравлике системой единиц, можно утверждать, что если измерять проницаемость пласта в дарси, вязкость жидкости в сантипуазах, коэффициент упругоемкости пласта в 1/aт, то подсчитываемая по формуле (1.29) величина коэффициента пьезопроводности будет иметь размерность см2/сек. Пусть, например, k = 0,75 дарси, = 2,5 сантипуаза, m = 0,2, ж = 10-4 1/ат; с = 10-5 1/ат; тогда
Именно такого порядка оказывается средний коэффициент пьезопроводности пласта на многих восточных нефтяных месторождениях. Наиболее часто встречающиеся значения коэффициента пьезопроводности заключены в следующих пределах: 1000 см2/сек < < 50 000 см2/сек.
§ 5. Замечания по поводу постановки основных задач теории упругого режима
Важнейшие задачи теории упругого режима связаны с выяснением особенностей неустановившихся процессов, происходящих в разрабатываемых нефтеводоносных пластах и зависящих
от упругости пластов и насыщающих их жидкостей. Чтобы нс усложнять и не затемнять решения упомянутых задач, будем рассматривать их постановку сначала в простейших условиях. Именно, если нет особых оговорок, то во всех последующих главах будем считать, что пласт однороден по проницаемости, пористости, упругости и постоянен по мощности, кровля и подо-щва пласта непроницаемы и горизонтальны, скважины гидродинамически совершенны, жидкость однородна по вязкости и упругости, объемная упругость пласта и жидкости подчиняются тем простейшим зависимостям, связанным с законом Гука, которые были пояснены в предыдущих параграфах, движение жидкости в пласте плоско-параллельное и подчиняется линейному закону фильтрации Дарси, пласт разрабатывается в условиях упругого режима.
Исследовав задачу первоначально при соблюдении перечисленных выше простейших условий, мы затем рассмотрим и некоторые обобщения задачи. Например, будут исследованы влияние гидродинамического несовершенства скважин и влияние нарушения однородности проницаемости пласта в их призабойной зоне на особенности перераспределения пластового давления, па результаты исследования скважин и т.п.
Заметим, что многие задачи теории упругого режима решаются в предположении постоянства дебита скважины с момента ее пуска; при этом исследуется неустановившийся процесс перераспределения давления на забое скважины и в различных точках пласта. Необходимо точно оговорить, величина какого дебита предполагается постоянной — весового (массового) или объемного. Если бы жидкость, насыщающая пласт, была несжимаемой, то постоянство весового дебита скважины (выраженного в т/сутки) влекло бы и постоянство ее объемного дебита (выраженного в м3/сутки). При движении же реальной сжимаемой жидкости в пласте постоянство весового или массового дебита скважины отнюдь не влечет постоянства ее объемного дебита. Действительно, пусть в процессе разработки строго выдерживается постоянство весового дебита скважины, причем давление в любой точке пласта и на забое скважины непрерывно уменьшается. При этих условиях плотность жидкости в пласте будет непрерывно уменьшаться и, следовательно, объемный дебит скважины в пластовых же условиях будет непрерывно увеличиваться.
При разработке нефтяного месторождения в условиях упругого режима пластовое давление р не может упасть ниже давления насыщения рнас, т. е. всегда
где ро—начальное пластовое давление; р - понижение давления.
Величина (ро—рнас) редко превышает 100 атм, тем более можно считать, что в условиях упругого режима
Согласно равенству (1.8) коэффициент объемной упругости нефти н обычно бывает порядка 10-4 1/aт. Учитывая это замечание и равенства (1. 5) и (1. 42), легко оценить относительное изменение объема нефти в пластовых условиях при изменении пластового давления на 100 атм:
Следовательно, при снижении давления на 100 атм объем нефти в пластовых условиях изменяется не более чем на 1 %. Как уже указывалось в § 1, изменение объема нефти необходимо учитывать при подсчетах упругого запаса нефти (особенно при больших размерах залежи). Однако изменением объема нефти в пластовых условиях на 1 % можно практически пренебречь при оценке текущего объемного дебита скважины. Поэтому, чтобы не осложнять изложения основного материала будем считать объемный дебит скважины в пластовых условиях постоянным при анализе тех задач теории упругого режима, точное решение которых базируется на предположении о постоянстве массового (весового) дебита скважин.
При пересчете объемного дебита скважины в пластовых условиях к ее объемному дебиту при нормальных условиях приходится пользоваться величиной объемного коэффициента нефти (об этом см. подробнее в учебниках [33, 60, 98]).