- •Общая часть.
- •1 Введение:
- •2 Природоохранные мероприятия.
- •3. Генеральный план.
- •Архитектурно-конструктивная часть.
- •1.1. Исходные данные:
- •1.2. Объёмно-планировачное решение.
- •1.3. Конструктивное решение.
- •1.3.1. Фундаменты.
- •1.3.2. Стены.
- •Характеристика материалов Таблица №2
- •1.3.7. Окна. Двери.
- •1.3.8 Крыша.
- •1.3.9 Полы.
- •1.3.10 Прочие элементы:
- •1.4. Спецификации.
- •1.5. Антикоррозийная защита.
- •1.6. Отделка
- •1.7 Инженерное оборудование:
- •1.8 Список литературы:
- •2. Расчетно-конструктивная часть.
- •2.1. Сбор нагрузок на конструкции
- •2.2. Расчет изгибаемого элемента,
- •2.3 Расчет сжатого элемента
- •3. Организационно-технологическая часть.
- •3.1 Условия строительства
- •3.2 Ведомость объемов работ
- •3.3 Калькуляция трудовых затрат
- •3.4. Ведомость расхода материалов.
- •3.5 Выбор методов производства работ
- •3.6 Календарный план производства работ
- •Технико-экономические показатели
- •3.7. Строительный генеральный план
- •3.8 Технологическая карта на устройство металлической кровли.
- •3.8.1 Область применения
- •3.8.2 Технология и организация работ
- •3.8.3 Требования к качеству и приемке работ
- •3.8.4 Технико-экономические показатели
- •3.8.5 Материально-технические ресурсы
- •3.8.6 Техника безопасности при производстве работ
- •46 Литература
- •4.Техника безопасности.
- •Техника безопасности при организации строительной площадки
- •Техника безопасности при погрузо-разгрузочных работах.
- •Техника безопасности при производстве каменной кладки.
- •Техника безопасности при монтаже плит перекрытия.
- •Техника безопасности при производстве штукатурных работ.
- •Обеспечение электробезопасности.
- •4.2 Меры противопожарной безопаности.
- •6 Сметно-экономическая часть
- •6.1. Введение
2.2. Расчет изгибаемого элемента,
Расчёт плиты перекрытия
ПК6.15-4АV (с круглыми пустотами)
-
Исходные данные для расчета:
Размеры плиты
Номинальные: Конструктивные:
lH=6м lK=5,97м
lH=1,5м lK=1,48м
Бетон В20
Rb*γb2=11,5*0,9МПа=1,035кн/см2
Rbt*γb2=0,9*0,9МПа=0,081 кн/см2
Eb=24*103МПа=2,4*103кн/см2
Арматура рабочая предварительно напрягаемая АV
Rs=680МПа=68 кН/м2
Rs seс=785 МПа
Арматура поперечная ВрI Ø3мм
Rsw=270МПа=27кН/см2
Es=17*104МПа=17*103кН/см2
-
Расчетная схема, статический расчет. Нагрузка на плиту
l0 = lк - (lоп1 + lоп2)/2
l0 = 5970 - (200 + 110)/2 = 5815 мм
q' = q * bH= 7.35 *1,5=11.025 кН/м
M = q' * l02 = 11.025 * 5.8152 = 46.6 кН.м
8 8
Q = q' * l0 = 11.025 * 5.815 = 8.01 кН
2 2
-
Расчет прочности нормальных сечений.
Фактическое сечение плиты приводим к расчётному виду:
Так как плита имеет 7 отверстий диаметром по 159мм, то толщина бетона в области отверстий b:
b=1460-7*159=347мм = 34,7 см
Проверяем расчётную ширину полки:
bf′=146<+34,7=228,53
В расчёт берётся меньшее bfI=1460.
Рабочая высота сечения:
ho=h-a=22-2=20cм
а – защитный слой бетона.
Определяем положение нейтральной оси сечения:
M ≤ Rb*bf′*hf′ ( ho- hf′ * 0,5 )
46,6 кН*м ≤ 1,035*146*3,05 (20- 3,05 * 0,5) = 8541кН*cм = 85,41 кН*м
Нейтральная ось проходит в полке, так как условие выполнилось.
Находим значения расчётных коэффициентов:
Ао= M = 46.6 = 0.009
Rb*bf′*h02 1,035*146*202
по Ао определяем η =0,995
Требуемое количество предварительно напрягаемой арматуры:
Asp = M = 4660 = 3.46 см2
Rs*h0* η 68*20*0.995
В соответствии с рабочими чертежами в плите установлена арматура 4Ø12мм AV (600) Аsp=4.5см2>3.46см2
-
Расчет прочности наклонных сечений.
Наклонные сечения армируются поперечной арматурой Ø5 мм ВрI с шагом 50мм
Проверка наклонных сечений по сжатому бетону между наклонными трещинами:
Q ≤ 0,3*Rb*b*ho
8,01 ≤ 0,3*1,035*34.7*20
8,01 ≤ 215,4
Прочность обеспечена
Проверка прочности наклонных сечений по наклонной трещине:
Проверяем необходимость этого расчета:
Q ≤ 0,5*Rbt*b*ho
8,01 ≤ 0,5*0,081 *34,7*20
8,01 ≤ 28,11
Проверка расчётом не требуется.
Принятая плита ПК 6.15-4АV соответствует действующей нагрузке.
2.3 Расчет сжатого элемента
2.3.1 Расчет сваи по грунтам
Fd = үc (үcr*R*A+ u ∑ үc FiHi ) где,
үc = 1, - коэффициент работы сваи,
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПА
А – площадь опирания сваи на грунт., м2
и – наружный периметр поперечного сечения сваи, м2
Fi – расчетное сопротивление I-го слоя грунта по боковой поверхности сваи, кПа
Hi – толщина i-го слоя грунта, соприкосающегося с поверхностью сваи, м
Үcr, үcf – коэффициенты условий работы грунта
Fd = 1*(1*1400*0.09 + 1.2*240.2) = 414.24 кН
Н1 =1,35 F1=8 h1 * F1 = 1.4*8 = 11.2
Н2 =3 F2=20 h2 * F2 = 1.9*20 = 38
Н3 =4 F3=40 h3 * F3 = 2*40 = 80 ∑FiHi = 240.2
Н4 =4.03 F4=40 h4 * F4 = 0.6*40 = 24
Н5 =7,275 F5=60 h5 * F5 = 1.45*60 = 87
А = 0,3*0,3 = 0,09м2
U =0,3*4 = 1.2м2
R = 1400
Допускаемая расчетная нагрузка на сваю
P = Fd/үk ≥ N
P = 414.24/1,4≥226,36
295.89≥226,36
Требуемый шаг свай для ленточного ростверка
a = P/N
a = 295.89/226,36= 1,3
2.3.2
Расчет сваи на транспортные и монтажные воздействия
Значение динамических коэффициентов:
- в стадии транспортирования mт = 1,6
- в стадии монтажа тм = 1,4
Нагрузкой на колонну является собственная масса(кН/м)
gт = gn* μт = 228,8 *1,6 = 366,08 кг/м = 3,66 кН/м
gм = gn * μм = 228,8 *1,4 = 320,32 кг/м = 3,20 кН/м
gn = 1830кг/8м = 228,8 = 2,29 кН.м
Rs*As*£>Мmax
М1 = gт*l12 /2 = 3,66*1.62 / 2= 4.68кН.м
М2 = gт*l2 /8 = 3,66*4.82 /8 = 10.54 кН.м
М3 = gт*l22 /2 = 3,66*1,852 /2 = 6.26 кН.м
М4 = gм*l12 /2 =3,20*1,62/2= 4.1 кН.м
М5 = gм*С *(l2-C)/2-М4(l2C)/l2=
3,20*3.52(6.65-3.52)/2-4.1(6,65-3.52)/6,65=
17.63/1.93 =9.1 кН.м
С = ( l12+l22)/2l2=1,62 + 6.652/2*6.65=3.52 м
М1 = 4.68 кН.м
М2 = 10.54 кН.м
М3 = 6.26 кН.м Мmax =10.54 кН.м
М4 = 4.1 кН.м
М5 = 9.1 кН.м
Rs*As*£ = 28*1.57*24.5 = 1077.02 кН.см = 10,77кН.м
10,77кН.м >10.54 кН.м
Литература:
-
СНиП 2.01-85* «Нагрузки и воздействия»
-
СНиП 2.02.01-83 «Основания зданий и сооружений»
-
СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции»
-
Цай Т.Н. «Строительные конструкции» т.2