- •1.11 Основание для разработки и исходные данные 7
- •3. Технологические решения
- •4. Линейная часть
- •4.3 Испытание трубопроводов 40
- •Аннотация
- •1 Общая часть
- •1.1 Основание для разработки и исходные данные
- •2 Технологические решения
- •2.1 Выбор насосно-силового оборудования
- •3.2 Определение толщины стенки трубопровода
- •3.3 Гидравлический расчет нефтепровода
- •3.4 Определение числа перекачивающих станций
- •3.6 Расстановка перекачивающих станций по трассе нефтепровода
- •4 Линейная часть
- •4.2 Переходы через естественные и искусственные препятствия
- •4.3 Испытание трубопроводов
- •Список использованной литературы
3.6 Расстановка перекачивающих станций по трассе нефтепровода
Расстановку станций на местности будем производить исходя из расчетной производительности МН с учетом количества станций:
(3.25)
В первом приближении принимаем λ=0,02, рассчитываем расход:
м³/с
По получившемуся значению пересчитываем λ, сравнивая, получаем λ=0,0149, пересчитываем расход, и получаем Q2=2,129м³/ следовательно станции строим исходя из этого расхода.
Расчетное значение гидравлического уклона, соответствующее производительности Q2, составляет i=0,001052426.
Напоры, развиваемые подпорными и магистральными насосами при подаче Q2, соответственно равны:
hМ=360,5-0,9310–612297,762=219,85 м;
hП=132,7-0,09910–66148,882=128,96м.
Расчетный напор НПС в этом случае составит HСТ= 3219,85=659,55м.
Выполним построение гидравлического треугольника. За горизонтальный катет примем отрезок ab, равный ℓ=100 км, который отложим в масштабе длин. Вертикальный катет ac гидравлического треугольника, равный 1,02·i·ℓ=1,02·3.8·10-3·100·103=108 м, отложим перпендикулярно отрезку ab в масштабе высот. Гипотенуза треугольника bc соответствует положению линии гидравлического уклона в принятых масштабах построений.
Расстановка нефтеперекачивающих станций на местности показана в графической части курсового проекта. При расстановке принято, что величина подпора перед промежуточными НПС равна hП=132,7 м, а в конце каждого эксплуатационного участка величина остаточного напора составляет hост =40 м.
На первом этапе устанавливаем1 НПС, с ротором 0,5. На втором и третьем устанавливаются 10 НПС. На втором этапе пользуемся сменными роторами (1,25)
Напоры, развиваемые подпорными и магистральными насосами при подаче QI ,на первом этапе соответственно равны:
hМ=251,3-1,7210–6 578,7²=250,7м
hП=132,7-0,09910–6578,72=132,7м
Вычислим среднюю скорость течения нефти
Режим течения нефти характеризуется числом Рейнольдса Re
Так как во всех случаях Re1<Re<Re2, режим течения нефти является турбулентным в зоне смешанного трения. Коэффициент гидравлического сопротивления определим по формуле Альтшуля
Потери напора на трение в трубопроводе для трассы вычислим по формуле
Дарси-Вейсбаха
м
Суммарные потери напора в трубопроводе
H = 1,022105,03+11+3 40=2278,13 м
Необходимое число нефтеперекачивающих станций для условий обеспечения расчетной производительности нефтепровода
2,5
Напоры, развиваемые подпорными и магистральными насосами при подаче QII ,на втором этапе соответственно равны с ротором 0,7:
hМ=251,3-1,72–610850,94²=251м
hП=132,7-0,09910–610850,942=121,04м
Вычислим среднюю скорость течения нефти
Режим течения нефти характеризуется числом Рейнольдса Re
Так как во всех случаях Re1<Re<Re2, режим течения нефти является турбулентным в зоне смешанного трения. Коэффициент гидравлического сопротивления определим по формуле Альтшуля
Потери напора на трение в трубопроводе для трассы вычислим по формуле
Дарси-Вейсбаха
м
Суммарные потери напора в трубопроводе
H = 1,026740,07+11+3 40=7005,9м
Необходимое число нефтеперекачивающих станций для условий обеспечения расчетной производительности нефтепровода
10,01