- •2 Параметры рабочего тела
- •Параметры окружающей среды и остаточные газы
- •4 Процесс впуска
- •5 Процесс сжатия
- •6 Процесс сгорания
- •7 Процесс расширения
- •8 Индикаторные параметры рабочего цикла дизеля
- •9 Эффективные показатели работы дизеля
- •4. Уравновешивание двигателя
- •5. Расчет и проектирование деталей двигателя
- •Максимальная угловая скорость холостого хода равна
- •Определяем диаметральные зазоры в горячем состоянии
- •Определяем напряжение изгиба кольца в рабочем состоянии
- •Определяем монтажный зазор в замке поршневого кольца
- •6 . Расчет систем двигателя Расчет системы газораспределения
- •А) выпуклого профиля; б) вогнутого профиля
- •Расчет системы смазки
- •Расчет масляного радиатора
- •Расчет системы охлаждения
- •8. Выводы
Максимальная угловая скорость холостого хода равна
, рад/с,
рад/с.
Масса головки поршня с кольцами, расположенными выше сечения х— х равна
, кг,
кг.
Максимальная разрывающая сила составит
, МН,
МН.
Напряжение разрыва определится, как
МПа,
МПа.
Определяем напряжения в верхней кольцевой перемычке:
среза
, МПа,
МПа
изгиба
, МПа,
МПа.
сложное
, МПа,
МПа.
Определяем удельное давление поршня на стенку цилиндра:
, МПа,
МПа.
, МПа,
МПа.
Гарантированная подвижность поршня в цилиндре достигается за счет установления оптимальных зазоров между цилиндром и поршнем при их неодинаковом расширении в верхнем сечении головки поршня ∆r′ и нижнем сечении юбки ∆′ю.
Диаметры головки и юбки поршня с учетом монтажных зазоров:
, мм; мм,
где , мм;, мм,
мм,
мм,
мм,
мм.
Определяем диаметральные зазоры в горячем состоянии
, мм,
, мм,
где Тц=388К, Тг=493К, Тю=428К при жидкостном охлаждении двигателя, То=293К.
мм,
мм.
Тепловые зазоры обеспечены
Расчет поршневого пальца
Принимаем действительное максимальное давление сгорания pzmax=10,29 МПа, наружный диаметр пальца dп=45 мм, внутренний диаметр пальца dв=27 мм, длину пальца lп=100 мм, длину втулки шатуна lш=46 мм, расстояние между торцами бобышек b=51 мм.
Назначаем материал поршневого пальца – сталь 12ХН3А, модуль упругости материала Е=2,2105 МПа. Палец плавающего типа.
Определяем расчетную силу, действующую на палец:
газовую
, МН,
МН,
инерционную
, МН,
где ωм = πnм/30, рад/с,
ωм = π1500/30=157 рад/с,
МН,
расчетную , МН,
где k=0,75,
МН.
Определяем удельное давление пальца на втулку поршневой головки шатуна
, МПа,
МПа.
Определяем удельное давление пальца на бобышки
, МПа,
МПа.
Определяем напряжение изгиба в среднем сечении пальца
, МПа,
МПа,
где - отношение внутреннего диаметра к наружному,
Определяем касательные напряжения среза в сечениях между бобышками и головкой шатуна
, МПа,
МПа.
Определяем наибольшее увеличение горизонтального диаметра пальца при овализации
, мм,
мм.
Определяем напряжения овализации на внешней поверхности пальца:
в горизонтальной плоскости (ψ=0°)
, МПа,
81,56 МПа,
в вертикальной плоскости (ψ=90°)
, МПа,
МПа.
Определяем напряжения овализации на внутренней поверхности пальца:
наибольшее напряжение в горизонтальной плоскости (ψ=0°)
, МПа,
МПа,
в вертикальной плоскости (ψ=90°)
, МПа,
МПа.
Наибольшее напряжение овализации возникает на внутренней поверхности пальца в горизонтальной плоскости:
МПа.
Расчет поршневого кольца
Назначаем материал кольца – серый чугун, модуль упругости материала Е=1105 МПа.
Определяем среднее значение давления кольца на стенку цилиндра
, МПа,
где А0=3t, мм,
мм,
МПа.
Определяем давление кольца на стенку цилиндра в различных точках окружности
, МПа,
где μх–переменный коэффициент, определяемый изготовителем в соответствии с принятой формой эпюры давления кольца на зеркало цилиндра. Для каплевидной формы эпюры давления кольца имеем:
Угол ψ, град. |
0 |
30 |
60 |
90 |
120 |
150 |
180 |
Коэффициент μк |
1,05 |
1,05 |
1,14 |
0,9 |
0,45 |
0,67 |
2,85 |
Давление р, МПа |
0,193 |
0,193 |
0,210 |
0,166 |
0,083 |
0,123 |
0,524 |
П о полученным данным строим каплевидную эпюру давления кольца на стенку цилиндра (рис. 2).
Рис. 2 Эпюра сил давления кольца на стенку цилиндра