- •Пояснительная записка к курсовой работе по опри
- •Содержание Введение……………………………………………………………………………3i. Расчет токарного резца со смп……………………………………………..4
- •2.1 Исходные данные………………………………………………………….10
- •3.1 Исходные данные…………………………………………………………17
- •Введение
- •I. Расчет токарного резца со смп.
- •1.1 Исходные данные
- •1.2 Расчет геометрии резца
- •Размеры и геометрические параметры пластины
- •1.3 Выбор посадочных размеров под пластину
- •1.4 Выбор метода крепления пластины и сечения резца
- •1.5 Расчет на прочность и жесткость державки резца
- •II Расчет размеров профиля зубьев и конструктивно-геометрических параметров червячной фрезы
- •2.1 Исходные данные
- •2.2 Расчет дополнительных технологических параметров сопряженных зубчатых колес
- •2.3 Расчет профиля и конструктивно - геометрических параметров червячной фрезы
- •III Расчет блока плоских протяжек
- •3.1. Исходные данные
- •3.2 Расчет плоских протяжек
- •Размеры профиля черновой протяжки для обработки поверхностей I, IV
- •Размеры профиля черновой протяжки для обработки поверхностей II, III
- •Количество и размеры зубьев всего комплекта
- •Количество и размеры зубьев всего комплекта
- •Список литературы
II Расчет размеров профиля зубьев и конструктивно-геометрических параметров червячной фрезы
2.1 Исходные данные
Модуль, m 3,25мм
Угол профиля на делительном диаметре, α 20˚
Число зубьев обрабатываемого колеса, z 40
Число зубьев сопряженного колеса, z2 75
Коэффициент высоты головки зуба, ha* 1
Коэффициент граничной высоты ножки зуба, hf* 1,25
Угол наклона зубьев, β 0
Коэффициент корреляции зубчатых колес, x1=x2 0
Степень точности пары зубчатых колес по всем нормам точности 8
Вид сопряжения 0
Обрабатываемый материал 12Х18
2.2 Расчет дополнительных технологических параметров сопряженных зубчатых колес
Диаметры делительных окружностей: d = mz / cos β, (2.1)
d1 = mz1 / cos β = 3,25 · 40 / cos 0 = 130мм,
d2 = mz2 / cos β = 3,25 · 75 / cos 0 = 243,75мм;
Угол профиля и модуль по торцам:
dt = arctg (tg α / cos β) = arctg (tg 20˚ / cos 0) = 20˚; (2.2)
mt = m / cos β = 3,25 / cos 0 = 3,25мм; (2.3)
т.о. αt = α = 20˚ и mt = m = 3,25мм;
Диаметры основных окружностей: db = d · cos αt, (2.4)
db1 = d1 · cos αt = 130 · cos 20˚ = 122,160мм,
db2 = d2 · cos αt = 243,75 · cos 20˚ = 229,050мм;
Угол закрепления в передаче по торцу колес αtw:
для некорригированной передачи при х1=х2=0:
αtw = αt , Δy = 0, (2.5)
для корригированной передачи:
inv αtw = inv αt + 2(x1 + x2) · tg α / (z1 + z2), (2.6)
для прямозубых колес αtw = αw,
inv αtw = inv αw + 2(x1 + x2) · tg α / (z1 + z2) = (2.7)
= inv 20˚+2(0+0) · tg 20˚ / (40+75)=inv 20˚; αw = 20˚;
Межосевое расстояние:
aw = 0,5m (z1 + z2) cos αt / cos αtw cos β = (2.8)
= 0,5 3,25 (40 +75) cos 20 / cos 20 cos 0 = 186,875мм.
Высота головки зубьев колес:
ha = (ha* + x – Δy) m, (2.9)
ha1 = ha2 = (ha* + x1,2 – Δy) m = (1 + 0 – 0) 3,25 = 3,25мм.
Диаметры вершин зубьев колес:
da = d + 2ha (2.10)
da1 = d1 + 2ha1 = 130 + 2 · 3,25 = 136,5мм;
da2 = d2 + 2ha2 = 243,75 + 2 · 3,25 = 250,25мм.
Высота зубьев колес:
h = (2ha* + c* - Δy) m, (2.11)
где с* - коэффициент радиального зазора, с =0,25 [1, стр.9];
h = (2 1 + 0,25 – 0) 3,25 = 7,312мм;
Высота ножки зубьев колес:
hf = h – ha, (2.12)
hf 1 = hf 2 = h – ha1,2 = 7,312 – 3,250 = 4,062мм;
Диаметр впадин зубьев колес:
df = da – 2h, (2.13)
df1 = da1 – 2h = 136,5 – 2 · 7,312 = 121,87мм;
df2 = da2 – 2h = 250,25 – 2 · 7,312 = 235,626мм.
Толщина зуба нарезаемого и сопряженного колеса на длительном диаметре:
Sn = 0,5 πm + 2xm tgα – Ecs, (2.14)
где Еcs – наименьшее отклонение зуба колеса, необходимое для образования бокового зазора в в зубчатом зацеплении,
Ecs1 = 0,06; Ecs2 = 0,07 [1, стр.10]
Sn1 = 0,5 πm + 2x1 m tgα – Ecs1 = 0,5 · 3,14 · 3,25 – 0,06 = 5,045мм,
Sn2 = 0,5 πm + 2x2 m tgα – Ecs2 = 0,5 ·3,14 · 3,25 – 0,07 = 5,035мм.
Наибольший радиус кривизны профиля зуба нарезаемого колеса:
(2.15)
Радиус кривизны в точке начала активной части профиля зуба нарезаемого колеса:
(2.16)
Длина активной части линии зацепления:
(2.17)
Необходимое при шевинговании перекрытие обработкой активной части профиля зуба нарезаемого колеса:
(2.18)
Коэффициент перекрытия обработкой при зацеплении колеса с шевером:
(2.19)
где σ – угол наклона винтовой линии на основном цилиндре колеса по отношению к торцу, для прямозубых колес σ = 90˚ [1, стр.11];
=> ε = 1,69 > 1,1,
следовательно, зубошевингование зубчатых колес возможно и проектирование червячной фрезы под шевер допустимо.