- •Исходные данные
- •Расчет гидростатической нагрузки на плоские и криволинейные поверхности.
- •1.1 Расчет силы гидростатического давления на плоскую и сферическую крышки резервуара
- •1.1.1 Расчет силы гидростатического давления на плоскую крышку ек.
- •1.1.2 Расчет силы гидростатического давления на сферическую крышку авс.
- •1.2 Расчет силы гидростатического давления и центра давления на цилиндрическую поверхность резервуара аналитическим и графоаналитическим способом.
- •Аналитическое решение.
- •1.2.2 Графо-аналитическое решение:
- •Гидравлический расчет данной системы (сети), подбор марки ц. Б. Насоса и анализ его работы при заданных характеристиках системы
- •Расчет потребного напора hc данной системы. Построение графика напоров всасывающего трубопровода. Расчет диаметра ответвления d2.
- •Расчет потребного напора hc системы (сети).
- •2.1.1.2Построение графика напоров всасывающего трубопровода насоса
- •2.1.1.3 Расчет диаметра d2 ответвления 2
- •2.2 Подбор марки ц.Б. Насоса для работы на заданную систему. Характеристики насоса, трубопроводов и системы. Анализ работы насоса на заданную систему.
- •2.3. Регулирование режима работы насоса на систему с помощью запорной арматуры ответвлений и определение потерь напора в ответвлениях при дросселировании.
- •2.4. Проверка бескавитационной работы насоса в данной системе.
2.3. Регулирование режима работы насоса на систему с помощью запорной арматуры ответвлений и определение потерь напора в ответвлениях при дросселировании.
При регулировании режима работы насоса необходимо, прежде всего, найти условную рабочую точку b(см график), отвечающую приведённому напору насоса Нв при потребных расходах (Q1п и Q2п) ответвлений 1 и 2. С этой целью проводят вертикаль, отвечающую абсциссе потребного расхода (Qп= Q1п+Q2п), до пересечения её с приведённой напорной характеристикой насоса (см точку b на графике). Как правило, в этой точке напор насоса всегда больше потребного напора данной системы, а расходы меньше потребных. Для доведения величины расходов ответвлений (Q1 и Q2) до потребных расходов Q1п и Q2п , необходимо привести в соответствие напор в точке b тем гидравлическим потерям, которые будет иметь данная система при потребном режиме работы насоса. При незначительном отклонении расходов от потребных, целесообразно обеспечить возрастание потребного напора данной системы, путём увеличения потерь напора в ответвлениях, дросселированием. Величину этих потерь нетрудно определить графически или графоаналитически, по характеристикам ответвлений.
При графическом решении задачи из точки В проводим горизонтальную прямую BF до пересечения с осью напоров Н, линия BF а через точки 1 и 2 отвечающие расходам (Q1п и Q2п) проводим вертикальные линии до встречи с характеристиками разветвлений 1 и 2 и линии BF. В результате получим точки пересечения этих вертикалей с характеристиками разветвлений и с линией bf .В итоге получим точки l,n,k,m. Отрезок nm на вертикали, даёт величину потерь напора hдр1, при дросселировании в ответвлении 1, а отрезок lk-hдр2 в ответвлении 2.
При графоаналитическом определении потерь напора при дросселировании в ответвлениях 1 и 2, можно пользоваться зависимостями:
hдр1=Нb-(Hг1+hwп1)= Нb-(Hг1+S1Qп12)=18,8 -(13,5+0,2)=5,1 м
hдр2=Нb-(Hг2+hwп2)= Нb-(Hг2+S2Qп22)=18,8-(11,5+0,1)=7,2м
2.4. Проверка бескавитационной работы насоса в данной системе.
Надёжная (бескавитационная) работа насоса на систему обеспечивается при выполнении условия: соответствие высоты всасывания насоса, тем гидравлическим сопротивлениям, которые могут быть в данной системе при заданном режиме работы насоса, т.е.
Δhдоп ≤Δhсист
где Δhдоп - допускаемый кавитационный запас насоса, обеспечивающий бескавитационный режим работы, определяемый по кавитационной характеристике, выбранной марки насоса: Δh=f(Q).
При требуемой подачи, кавитационный залас системы Δhсист определяется по формуле:
Δhсист=(Рат-Рнп-Рвак)/(ρg)+V2/(2g),
где Рат - атмосферное давление на свободной поверхности воды в водозаборном колодце, Па;
Рнп- давление насыщенных паров перекачиваемой жидкости при рабочей температуре, Па;
Рвак =(HГbc+hwbc+V2/(2g))ρg – вакууметрическое давление на входе в насос, Па;
HГbc - геометрическая высота всасывания (высота установки оси насоса над уровнем жидкости в приёмном колодце), м;
V2/(2g)-скоростной напор во всасывающем трубопроводе насоса, м;
hwbc- потери напора во всасывающем трубопроводе, м.
Δhдоп=3,5м
Рат=0,1033МПа
Рнп=2,335кПа при t=200C
Рвак =(HГbc+hwbc+V2/(2g))ρg=(3,5+0,134+0.0573)·9,81·998,2 =36146,5Па
Δhсист=(Рат-Рнп-Рвак)/(ρg)+V2/(2g)=(103300-2335-36146,5)/( ρg)+0.0573=6,677м
Условие Δhдоп ≤Δhсист выполняется, следовательно, надежная (безкавитационная) работа насоса системы обеспечена
Таблица 6.Основные параметры рабочих режимов насоса в предельной и потребной рабочих точках.
|
Н,м |
Q,л/с |
N,кВт |
η,% |
Δhдоп |
Расход ветвей |
|
Q1,л/с |
Q2,л/с |
||||||
А |
17,3 |
15,5 |
|
|
|
|
|
а |
20 |
13 |
|
|
|
|
|
Библиографический список:
-
Башта Т.М., Руднев С.С., и др. Гидравлика, гидравлические машины и гидравлические приводы. – М: Машиностроение, 1982.
-
Бутаев Т.А., и др. Сборник задач по машиностроительной гидравлике. – М: Машиностроение, 1981.-464с.
-
Справочное пособие по гидравлике, гидравлическим машинам и гидроприводам. / Под общей редакцией Б.Б. Некрасова-Минск: Высшая школа, 1985 – 382с.
-
Примеры расчетов по гидравлике. / А.Д. Альтшуль и др. – М.: Стройиздат, 1977 – 255с.
-
Примеры гидравлических расчетов./А.И.Богомолов, Н.М.Константинов и др. – М.: Транспорт, 1997 – 526с.
-
Лопастные насосы: Справочник. / Под ред. В.А. Умова. – Л.: Машиностроение, 1986.
-
Центробежные насосы типа X. Каталог. – М.: ЦНИИХИМНЕФТАМАШ, 1974.
-
Барекян А.Ш., Челышев А.К. Примеры решения задач по гидравлике с вариантами заданий на курсовой и расчётно-графические работы. Учебное пособие. Тверь, ТГТУ. 2003. – 172 с.