- •9. Алгоритмические (структурные) схемы сау. Передаточные функции типовых соединений звеньев. Эквивалентные преобразования алгоритмических схем.
- •12. Типовые законы регулирования. Типовые передаточные функции автоматических регуляторов.
- •13. Получение и построение частотных характеристик. Построение афх разомкнутой системы. Связь между частотными характеристиками разомкнутой и замкнутой систем.
- •14. Устойчивость линейных систем автоматического регулирования. Необходимое и достаточное условие устойчивости. Структурная устойчивость систем.
- •15. Алгебраические критерии устойчивости Гурвица и Рауса.
- •16. Частотный критерий устойчивости Михайлова.
- •17. Критерий устойчивости Найквиста. Особенности применения для астатических систем
- •18. Логарифмический критерий устойчивости. Оценка запаса устойчивости по фазе и амплитуде.
- •19. Точность систем автоматического регулирования. Установившаяся ошибка при различных типовых воздействиях. Коэффициенты ошибок.
- •20. Качество процессов регулирования. Основные показатели качества.
- •21. Косвенные (корневые, частотные интегральные) оценки качества.
- •24. Пути повышения точности сар.
- •25. Обеспечение устойчивости, увеличение запасов устойчивости линейных систем автоматического регулирования.
- •26. Синтез линейных систем автоматического регулирования. Последовательные, параллельные корректирующие устройства, корректирующие обратные связи (жесткие и гибкие).
- •27 Частотные методы синтеза корректирующих устройств
- •28. Реализация корректирующих устройств. Пассивные и активные четырехполюсники постоянного тока, дифференцирующий трансформатор, тахогенератор постоянного тока.
- •Активные четырехполюсники постоянного тока
- •29. Комбинированное регулирование. Инвариантные системы
- •30. Системы автоматического управления с запаздыванием. Запаздывающее звено и его характеристики. Особенности оценки устойчивости систем с запаздыванием. Системы с запаздыванием
29. Комбинированное регулирование. Инвариантные системы
Если возмущающее воздействие доступно измерению, то точность управления можно существенно повысить включив в САУ цепь компенсации возмущающего воздействия (рис.116), обеспечив тем самым комбинированное регулирование. Компенсирующую цепь обычно включают между входным и выходным каскадами усилителя. Составим передаточную функцию относительно возмущающего воздействия
где W = W1 W2 W3 W4 - передаточная функция прямой цепи. Если W2 W3 W5 W6 = 1, то Wfy(p) = 0, то есть любое возмущение f не будет оказывать никакого влияния на выходную величину y. В этом случае говорят, что регулируемая величина инвариантна (независима) относительно возмущения f. САУ, в которых выходная величина не зависит от возмущений, называется инвариантной. Абсолютно инвариантной САУ называется САУ, в которой Wfy(p) тождественно равна нулю (как в установившемся, так и в переходном режимах). Это обеспечить очень сложно, поэтому обычно ограничиваются упрощенным исполнением регулятора по возмущению, что обеспечивает частичное выполнение принципа инвариантности. При этом достигается условие = Kfy<<1, то есть Kfy 0 и влияние возмущения f на управляемую величину очень мало. В этом случае говорят, что достигается инвариантность с точностью до малой величины e. Этот вид регулирования имеет большие достоинства, так как в результате уменьшения влияния возмущения снижаются требования к замкнутому контуру регулирования. Это позволяет уменьшить передаточный коэффициент разомкнутой САУ, а следовательно повысить запас устойчивости замкнутой САУ. Сама компенсирующая цепь не влияет на устойчивость замкнутого контура, но она в свою очередь сама должна быть устойчивой.
30. Системы автоматического управления с запаздыванием. Запаздывающее звено и его характеристики. Особенности оценки устойчивости систем с запаздыванием. Системы с запаздыванием
Линейной системой с запаздыванием называется такая, которая содержит в своей структуре хотя бы одно звено, в котором есть неизменное запаздывание во времени изменения выходной координаты после начала изменения входной.
Рассмотрим апериодическое звено первого порядка, которое описывается уравнением: (1) T dy/dt + y = K x(t) . Уравнение соответствующего звена с запаздыванием будет иметь вид: (2) T dy/dt + y = K x(t-). Оно называется дифференциально-разностным. Обозначим x*(t) = x(t-), тогда уравнение (2) запишется в обыкновенном виде: (3) T dy/dt + y = K x*(t). Следовательно его переходная характеристика соответствует апериодическому звену (рис. 1в), но задержана на с, что определено задержкой воздействия x*(t) (рис. 1б). Резюме: Временная характеристика любого звена с запаздыванием будет такая же, как у соответствующего обыкновенного звена, но только сдвинута по оси времени вправо на величину . Величину запаздывания в звене можно определить экспериментально, путем снятия временной характеристики. Устойчивость систем с запаздыванием Рассмотрим устойчивость САУ, в состав которых входят звенья чистого запаздывания. Передаточную функцию разомкнутой системы с запаздыванием запишем в виде W(p) = Wбз(p)∙e-τp, (3.24) где Wбз(p) – передаточная функция разомкнутой системы без запаздывания; τ – время запаздывания. Передаточной функции (3.24) соответствуют следующие амплитудно- и фазо-частотные характеристики разомкнутой системы:│W(p)│ = │Wбз(p)│; L(ω)= Lбз(ω); φ(ω) = φбз(ω) – ωτ, где Lбз(ω), φбз(ω) – соответственно логарифмические амплитудно- и фазо-частотная характеристики разомкнутой системы без запаздывания. Из этих характеристик следует, что запаздывание влияет только на фазо-частотную характеристику, создавая дополнительный отрицательный фазовый сдвиг. Поэтому устойчивые САУ, не содержащие звеньев чистого запаздывания, могут становиться неустойчивыми при включении в их состав таких звеньев. Рассмотрим абсолютно устойчивую систему с запасом устойчивости по фазе, равным Δφ. При увеличении времени запаздывания τ ЛАХ системы не изменяется, а ее фазо-частотная характеристика деформируется и перемещается вниз. Следовательно, частота среза системы остается прежней, критическая частота уменьшается, а запас устойчивости по фазе сокращается. При увеличении τ до критического значения τкр наступает равенство: ωс = ωкр, т.е. система оказывается на границе устойчивости. При этом φ(ωс) = – π . Очевидно, что такому состоянию системы соответствует равенство Δφ = ωс∙ τкр, откуда величина критического времени запаздывания равна τкр = .