- •Введение
- •1. Сравнение вариантов балочной клетки и выбор экономичного перекрытия.
- •1.1. Компоновка перекрытия.
- •2. Расчет монолитного железобетонного перекрытия
- •2.1. Исходные данные.
- •2.2. Определение приведенной толщины перекрытия по вариантам.
- •2.3. Определение предварительных размеров поперечных сечений элементов перекрытия для выбранного оптимального варианта
- •3. Расчет и конструирование монолитной железобетонной балочной плиты.
- •3.1.1. Исходные данные
- •3.1.2. Определение расчетных пролетов
- •3.1.3. Сбор нагрузок
- •3.1.4. Определение внутренних усилий в плите
- •3.1.5. Расчет прочности нормальных и наклонных сечений
- •3.1.6.Конструирование плиты.
- •3.1.7. Маркировка сеток и определение их массы
- •3.2.4. Построение огибающих эпюр изгибающих моментов и поперечных сил
- •3.2.5. Расчет прочности нормальных сечений и подбор арматуры в расчетных сечениях балки
- •3.2.6. Расчет прочности наклонных сечений по поперечной силе.
- •3.2.7. Построение эпюры материалов и определение мест обрывов арматуры второстепенной балки.
- •3.2.8 Определение длины анкеровки и нахлёста обрываемых стержней.
- •4.Сборные железобетонные перекрытия
- •4.1 Исходные данные.
- •4.2 Расчет сборного многопролетного ригеля.
- •4.2.3 Данные для проектирования
- •4.2.4 Определение расчетных пролетов ригеля
- •4.2.5 Подсчет нагрузок на ригель
- •Подсчет нагрузок на 1м2 перекрытия.
- •4.2.6 Определение нагрузки на ригель
- •4.2.7 Статический расчет ригеля
- •4.2.8 Уточнение высоты сечения ригеля
- •4.2.11 Построение эпюры материалов (эпюра арматуры).
- •4.2.12 Определение длины анкеровки обрываемых стержней.
- •5.1. Расчет стыка ригеля с колонной.
- •5.2. Расчет колонны первого этажа.
- •5.3. Сбор нагрузок на колонну 1 и 2-ого этажа.
- •5.4. Расчет колонны на прочность. Определение размеров сечения колонны.
- •5.5. Расчет продольного армирования колонны второго этажа.
- •5.6. Расчет продольного армирования колонны первого этажа.
- •5.7. Расчет консоли колонны.
- •5.8. Конструирование консоли.
- •5.9. Армирование консоли.
- •5.10. Расчет стыка колонн.
- •Заключение
5.10. Расчет стыка колонн.
Стык такого типа должен рассчитываться для 2-х стадий:
-до замоноличивания как шарнирный на монтажные (постоянные) нагрузки
-после замоноличивания как жесткий с косвенным армированием на эксплутационные (полные) нагрузки.
Рассмотрим устройство стыка на третьем этаже, где действует продольная сила:
-от полных нагрузок кН,
-от постоянных нагрузок кН
Для осуществления этого стыка в торцах стыкуемых звеньев колонн в местах расположения продольных стержней устраивают подрезки.
При расчете стыка до замоноличивания усилие от нагрузки воспринимается бетоном выступа колонны, усиленным сетчатым армированием ( ) и арматурными выпусками, сваренными ванной сваркой ( ). Поэтому условие прочности стыка имеет вид:
где Ac0 – площадь смятия, принимаемая равной площади центрирующей прокладки или площади листа;
j1 – коэффициент продольного изгиба выпусков арматуры;
As.tot – площадь сечения всех выпусков арматуры;
fcud,eff – приведенная призменная прочность бетона.
Размеры сечения подрезки принимаем (b1 х h1) = 10 x 10 см., с1=15мм, с2=10мм
Тогда площадь части сечения, ограниченная осями крайних стержней сетки косвенного армирования:
Центрирующую прокладку и распределительные листы в торцах колонн назначаем толщиной 2 см, а размеры в плане: центрирующей площадки - 13.5x13.5 не более 1/3 ширины сечения колонны=55/3=18.33cм, распределительных листов - 28 ´ 28 см.
За площадь смятия Ac0, принимаем площадь распределительного листа, поскольку толщина листа 20 мм превышает 1/3 расстояния от края листа до центрирующей прокладки
( см), то есть Ac0 = 28 × 28= 784 см2.
Принимаем Ac1 = Aeff = 2380 см2.
Коэффициент, учитывающий повышение прочности бетона при смятии:
При
Сварные сетки конструируем из проволоки Æ 5 S500 c fyd=417 МПа и Asx = Asy = 0.2см2. Размеры ячеек S=65 мм сетки должны быть не менее 45 мм, не более 1/4 × bс =550/4=137,5мм и не более 100 мм. Шаг сеток следует принимать не менее 60 мм, не более 150 мм и не более 1/3 стороны сечения. В каждом направлении сетки число длинных стержней - 5, коротких - 4.
Расчетная длина длинных стержней 52 см, коротких – 26 см.
Коэффициент косвенного армирования:
ρxy .
Коэффициент эффективности косвенного армирования:
jо = =
где y =
Значение fcud,eff определяем по формуле:
Где φs= =
Тогда
Для вычисления усилия NRd2 определяем радиус инерции арматурного стержня диаметром
14 мм:
i = d/4 = 14/4 = 0.35 см;
-расчетная длина выпусков арматуры, равная длине выпусков арматуры: l0 = l = 30 см;
-гибкость выпусков арматуры: l0/i = 30/0.35 = 85.7;
Коэффициент продольного изгиба арматуры: j1 = 0.5099;
Усилие, воспринимаемое выпусками арматуры:
Предельная продольная сила, воспринимаемая незамоноличенным стыком:
=633.3 +141.79 =775.09 кН < 1097 кН.
Таким образом, прочность колонны в стыке до замоноличивания меньше усилий, вызванных нагрузкой в стадии эксплуатации. Проверку прочности стыка в стадии эксплуатации нужно производить, так как добавится еще прочность замоноличенного бетона.
Рис. 5.3. К расчету тыка колонн между собой.