- •Глава 6. Динамическое деформирование композитов
- •Глава 6. Динамическое деформирование композитов
- •4.1. Усталостное поведение композитов и предел прочности
- •Глава 6. Динамическое деформирование композитов
- •6.2. Усталостное поведение композитов и предел прочности 191
- •Глава 6. Динамическое деформирование композитов
- •6.2. Усталостное поведение композитов и предел прочности
- •Глава 6. Динамическое деформирование композитов
- •6.2. Усталостное поведение композитов и предел прочности
- •Глава 6. Динамическое деформирование композитов
- •6.2. Усталостное поведение композитов и предел прочности
- •Глава 7. Прочностное проектирование композитов
- •Глава 7. Прочностное проектирование композитов
- •Глава 7. Прочностное проектирование композитов
- •Глава 7. Прочностное проектирование композитов
- •Глава 7 прочностное проектирование композитов
- •Глава 7. Прочностное проектирование композитов
- •Глава 7. Прочностное проектирование композитов
- •Глава 7. Прочностное проектирование композитов
- •Глава 7. Прочностное проектирование композитов
- •Глава 7. Прочностное проектирование композитов
Глава 6. Динамическое деформирование композитов
126
85 80 75 70 % 65 § 60 Д55
8«
\
\0*Ов
35 30 20 20=
10
60° 30° 15°
—I 10°
10ь
«г Ю3 10* 105 N, цикл
Рис. 6 55. Диаграммы усталости пласт- массы (полиэфирной смолы), армирован- ной стеклотканью из ровницы, получен- ные при пульсирующем цикле растяги- вающих напряжений для двух различ- ных направлений приложения нагрузки
ГГГ.Г И поздУхе)" Обозначе- в О в воде);
(Л в воздухе, ▲ в воде).
Рис. 6.54. Зависимость разру- шающего напряжения, дейст- вующего при испытаниях на усталостное растяжение, от чис- ла циклов приложения нагруз- ки при различных углах нап- равления нагрузки по отноше- нию к основному направлению !™СТОта "Ряжения нагрузки 190 Гц, отношение минималь- ного напряжения к максималь- ному 0,1).
Й™°е«тежание стею10в0л°кна в материале V, =60%
™г • та
J^^S^WSSS?1."^" и 4П ЕГ™"'
проводились на слоистых пжт2 1 '' Испытания эфирной смолы и сте кл отк ани из ров ниц ыНч" п п "3 П0ЛИ" данных видно, какое влияние на иолучаемые зывает среда проведения нспытаний/иГтересн^меГь ™
6.2. Усталостное поведение композитов и предел прочности
195
при 0=0° в воде результаты оказались несколько ниже ре- зультатов, полученных в воздухе, а при б =45° обнаружилась обратная картина.
3. Усталостная прочность термопластических смол, армированных волокном
Усталостной прочности композитов, у которых связующими являются термопластические смолы, посвящены работы [6.5!—6.54J и др. На основании полученных результатов можно сделать вывод о том, что в большинстве случаев диаграмма S—N оказывается нелинейной. На рис. 6.56 при- ведены диаграммы, полученные для случая использования поликарбонатной матрицы [6.53), а на рис. 6.57 — диаграммы для матрицы из нейлона 66 [6.54]. В указанных случаях испытания на усталость проводились согласно стандарту ASTMD-671 Американского общества по испытаниям мате- риалов.
6.2.4. Усталостная прочность металлических композитов, армированных волокном
Как указывалось в разд. 6.2, процесс развития усталости в металлических композитах связан последовательно с раз- рушением волокна, концентрацией напряжений на концах во- локна и в конечном счете с разрушением матрицы. В табл. 6.9 приведены результаты испытаний различных металлических композитов на усталостное растяжение в направлении во- локна [6.55]. На рис. 6.58 в качестве примера показаны полученные экспериментально диаграммы S—N для алюминия,
N, цикл
Рис. 6.56. Диаграммы усталости поликарбоната, армированного сте- кловолокном, Vf = 40% (кривая 1) кривая 2 построена для поликар- боната,
Рис. 6.57. Диаграмма усталости ней- лона 66, армированного углеродным волокном и стекловолокном при от- носительной влажности 50%. Кривые / и 2 — для углеродного волокна с содержанием 40 и 30%; кривые 3 и 4 — для стекловолокна с содержа- нием 40 и 20%.
196 ГЛАВА 6 ДИНАМИЧЕСКОЕ ДЕФОРМИРОВАНИЕ КОМПОЗИТОВ
Таблица 6.9
Усталостная прочность на растяжение металлических композитов в направлении армирования волокнами
Материал |
Временное сопроти- вление на рас- тяжение (UTS), кгс/мм» |
Отно- сн- тсль- ное на- пря- жение R |
Отношение предела выносливости (максималь- ного напря- жения при 1СИ циклов) к временному сопротивле- нию яа растяжение. (FL/UTS) е) |
Разработчик |
6.2. У СI АЛ ОСТ НОЕ ПОВЕДЕНИЕ КОМПОЗИТОВ И ПРЕДЕЛ ПРОЧНОСТИ
197
7 Ор 60-
N
Is0-
* Зв- 8
Ъе2°- 10 -н
-tHfco—
Ю
10* 10®
NtHUM
Ю'
го ад 60 во
Рис. 6.59. Влияние содер- жания волокна на предел выносливости (107 цик- лов) алюминия, армиро- ванного в одном направ- лении борволокном, при пульсирующем растяже- нии {R = Omln/^max=* °.2)-
Рис. 6.58. Диаграммы усталости алю- миния, армированного борволокном (объемное содержание волокна 25%) в одном направлении (ОН) и в пе- рекрестных направлениях ПН. На фо- тографии показаны типы излома. Бук- вами A, G, Н, D обозначен тип раз- рушения, кривые 1—6 соответствуют следующим типам разрушении^О ,ОН (тип Д), ±5°, ПН (тип С); 5° ОН; 20°, ОН; 45°, ОН (тип D); ±45°, ПН (тип Н).
армированного борволокном, когда направление волокна не совпадало с направлением напряжений. На рис. 6 59 видно как влияет на усталостную прочность содержание волокна в
К°ММетаjuiические композиты обладают хорошими темпера- турными характеристиками, что является их отличительной особенностью. На рис. 6.60 в качестве примера покала.ю
Рис. 6.60. Зависимость максималь- ного напряжения от разрушающе- го числа циклов приложения наг- рузки дли двух композитов: Ke-FeaB(V,-40%, Я-О комнатная температуре, • 600 С); X 7002 Al - Be (Vf - 33%, R - 0.11, Д комнатная темпервтууа, а
260 °С).
60
60
4 О
ю* 105
Я,цикл