2.2 Анализ системы электродвигателя

Привод шпинделя станка осуществляется от асинхронного реверсивного электродвигателя MI Р_ном=5,5 кВт, п_ном=1500 мин^-1, f=50 Гц U=220/380 B.

Для подачи охлаждающей жидкости в рабочую зону служит электронасос приводимый в движение двигателем асинхронным реверсивным электродвигателем M2 Р_ном=0,125 кВт, п_ном=3000 мин^-1, f=50 Гц U=220/380 B.

Привод заточного приспособления станка осуществляется от асинхронного реверсивного электродвигателя M3 Р_ном=0,75 кВт, п_ном=3000 мин^-1, f=50 Гц U=220/380 B.

Привод сверлильного агрегата станка осуществляется от асинхронного реверсивного электродвигателя M4 Р_ном=1,1 кВт, п_ном=1000 мин^-1, f=50 Гц U=220/380 B.

Напряжение силовой части станка 380 вольт. Управление двигателями производится с помощью магнитных пускателей ПМЕ-211, ПМЕ-111, ПМЕ-071.

Местное освещение запитано от понижающего трансформатора ОСМ-016 380/5-110/24-22 с напряжением вторичной обмотки 24 В.

Подключение электронасоса к сети производиться переключателем ПКУ-3-11С2073 У3

Включение и выключение лампы СМ24-40, СМ24-20 производится выключателями SA1 и SA2 которые находятся в комплекте со светильником НКС-01х100.

В схеме предусмотрены следующие защиты:

- защита двигателя М1 от перегрузки и короткого замыкания тепловым реле ТРН-25 на 16 А;

- защита электронасоса охлаждения М2, от токов короткого замыкания тепловым реле ТРН-10 на 0,32 А;

-защита двигателя М5, от токов короткого замыкания тепловым реле ТРН-10 на 1,6 А;

- защита двигателя М6, от токов короткого замыкания тепловым реле ТРН-10 на 3,2 А.

.

2.3 Предложения по модернизации

В связи с тем, что схема релейно – контакторного типа облада-

ют рядом недостатков в них необходимо произвести замену устаревшего оборудования.

Предложение по модернизации:

1) необходимо заменить магнитные пускатели в силовых цепях на тиристорные пускатели с управлением на герконовых реле, которые более быстродействующие, не чувствительны к влиянию окружающей среды, нет необходимости ухода и регулировки, имеют малые габариты и вес, более надёжны, долговечны и т.д.

В цепи двигателя главного движения необходимо применять реверсивный тиристорный пускатель.

2) применение более современных серий элементов схемы, которые более быстродействующие, имеют малые габариты и вес, более надёжны, долговечны и т.д.

3) замена предохранителей в силовых цепях на автоматические воздушные выключатели, которые более быстродействующие и надежны.

2.4 Выбор электродвигателей

Выбор электродвигателей производим по:

- конструктивному исполнению;

- степени защиты от воздействия окружающей среды;

- роду тока и напряжения;

- частоте;

- мощности и т.д.

Выбор электродвигателя главного движения производим по условиям:

P_ном.≥Р_z/η_cт (2)

n_ном ≈n_мех, (3)

где P_{ном .}- номинальная мощность двигателя, кВт;

η_cт - коэффициент полезного действия станка, о.е.;

n_ном. - номинальная частота вращения двигателя, мин^-1;

n_мех - частота вращения выходного вала механизма, мин^-1,

P_ном.≥3,6/0,7=5,1 кВт

n_ном. ≈1440 мин^-1

По [ ] выбираем АИР112М4, P_ном=5,5 кВт, n=1500 мин^-1, η_ном=0,855, cosφ_ном=0,86, I_п/I_ном=7.

Выбор электронасоса охлаждения производим по условиям:

P_ном.≥P_нас/η_н (4)

n_ном. ≈n_нас, (5)

где P_{ном. .}- мощность выбираемого насоса, кВт;

η_н - коэффициент полезного действия насоса, о.е.;

n_ном. - частота вращения выбираемого насоса, мин^-1;

n_нас - частота вращения механизма, мин^-1, принимается из паспорта.

P_ном.≥0,0153/0,7=0,021 кВт

n_ном. ≈2800 мин^-1

По [ ] выбираем АИР50А2, P_ном=0,09 кВт, n=3000 мин^-1, η_ном=0,6, cosφ_ном=0,75, I_п/I_ном=4,5.

Выбор остальных двигателей аналогичен, данные заносим в таблицу4.

Таблица 4

Поз. обозначение	Марка двигателя	Рном , кВт	nном, мин^-1	ηном , о.е.	соsφном , о.е.	Iп/Iном	Iном , А	Iп , А
М1	АИР112М4	5,5	1500	0,855	0,86	7	11	77
М2	АИР50А2	0,09	3000	0,6	0,75	4,5	0,3	1,35
М3	АИР71А2	0,75	3000	0,79	0,83	6
М4	АИР80В6	1,1	1000	0,74	0,74	4,5