Где X* б.Т. 1 – индуктивное сопротивление обмоток трансформатора в относительных единицах, приведенное к базисным условиям;

U_к % - напряжение короткого замыкания трансформатора, %;

S_т. _{ном .}- номинальная мощность трансформатора, МВ · А,

Активное сопротивление:

R* б.т. 1 =	ΔPк	·	Sб	,
	Sт. ном.		Sт. ном.

где R_{* б.т. 1} - активное сопротивление обмоток трансформатора в относительных единицах, приведенное к базисным условиям;

ΔP_к – потери мощности при коротком замыкании трансформатора, кВт.

Таблица 1.7 – Удельное активное сопротивление проводов линий.

Сечение провода, мм^2	Удельное активное сопротивление, Ом/км
	Марка провода А, АКП, Ап, АпКП	Марка провода АС, АСК, АСКС, АпС
16	1,96	2,06
25	1,27	1,38
35	0,92	0,85
50	0,64	0,65
70	0,46	0,46
95	0,34	0,33
120	0,27	0,27
150	0,21	0,21
185	0,17	0,17
240	0,132	0,13
300	0,106	0,11
400	0,080	0,078
500	0,063	0,059
600	0,052	0,051
700	0,043	0,043
800	0,037	0,036

1.6.3.4. Сопротивление последующих воздушных (кабельных) линий определяется аналогично пункту 3.2, подставляя в формулу U = 6,3 кВ. Активное сопротивление жил кабеля определяется расчетом

Rк =	Lк	,
	γ · Sк

где R_к – активное сопротивление жил кабеля, Ом;

L_к – длина кабеля, м;

γ – удельная проводимость материала провода, м/(Ом · мм²), принимаемая

для меди – 54,3 м/(Ом · мм²); для алюминия – 31,5 м/(Ом · мм²),

S_к –сечение жилы кабеля, мм².

1.6.3.5. Суммарное сопротивление до точки К1

Индуктивное: X_{* Σк1}= X_{* б.с.} + X_{* б.л. 1} + X_{* б.т. 1} + X_{* б.л. 2} +…,

Активное: R_{* Σк1}= R_{* б.с.} + R_{* б.л. 1} + R_{* б.т. 1} + R_{* б.л. 2} +…,

где X_{* Σк1}, R_{* Σк1} – суммарное индуктивное и суммарное активное сопротивления до точки К1 в относительных единицах, приведенное к базисным условиям.

Если условие R_Σ < X_Σ/3 не выполняются, то в дальнейшем в расчетах учитываются активное и индуктивное сопротивления.

1.6.4. Ток короткого замыкания в точке К1

Iк к1 =	I б	=	Iб	,
	Z* Σ к1		R^2* Σ к1+X^2* Σ к1

где I_к к1 – ток короткого замыкания в точке К1, кА;

Z_{* Σ} к1- суммарное сопротивление элементов схемы электроснабжения до точке К1 в относительных единицах, приведенное к базисным условиям и определяемое как: Z_{* Σ} к1= R²_{* Σ} к1+X²_{* Σ} к1.

При параллельной работе двух трансформаторов, линий электропередачи расчетные сопротивления должны быть уменьшены вдвое!

1.6.5. Для определения ударного, установившегося, амплитудного значения тока короткого замыкания, тока короткого замыкания при двухфазном замыкании расчетный ток I_к к1 необходимо умножить на коэффициенты соответственно К=2,55; 1,52; 1,41; 0,865.

1.6.6. Мощность короткого замыкания в точке К1 определяется как

S_к к1 = 3 · I_к к1 · U_б к1,

где S_к к1- мощность короткого замыкания в точке К1, МВ · А;

I_к к1 – ток короткого замыкания в точке К1, кА;

U_б к1 – базисное напряжение в точке К1, кВ.

Пример расчета. Определить ток трехфазного короткого замыкания в точке К1 (на вводе переключательного пункта экскаватора ЭШ-10/60). Питание от подстанции №7 с трансформаторами мощностью 25000 кВ · А напряжением 110/6,3 кВ · А (получает питание от подстанции) по ВЛ-110 кВ длиной 22,07 км. Мощность системы S_c = 3500 МВ · А. Трансформаторы работают каждый на свою систему шин.

Расчет выполняем без учета активных сопротивлений элементов схемы электроснабжения. Составляем схемы: исходную и замещения, указывая на них исходные данные:

1. Определяем базисные величины.

Принимаем базисную мощность S_б = 100 МВ · А.

Базисное напряжение принимаем в точке К1: U_б = 6,3 кВ.

Базисный ток:

Iб =	S б	=	100	= 9,634 кА.
	3 Uб		1,73 · 6,3

2. Сопротивление системы в относительных единицах.

X* б.с. = X с.	S б.	= 3,8 ·	100	= 0,11;
	S с.		3500

X с. =	Uc^2	=	115^2	= 3,8 Ом,
	S с.		3500

3. Сопротивление воздушной линии от районной подстанции до подстанции.

X* б.л.1 = X0L1	S б.	= 0,4 · 22,07 ·	100	= 0,067.
	Uc^2		115^2

4. Индуктивное сопротивление трансформаторов в относительных единицах.

X* б.л.1 =	Uк%	·	S б.	=	10,5	·	100	=	0,42.
	100		Sт.ном.		100		25

5. Индуктивное сопротивление воздушной линии 6 кВ от шин подстанции до переключательного пункта.

X* б.л.2 = X0L2	S б.	= 0,4 · 1,2 ·	100	= 1,21.
	Uб^2		6,3^2

6. Суммарное индуктивное сопротивление схемы электроснабжения

Z_{* Σ} к1= X_{* б.с.} + X_{* б.л.1} + X_{* б.т.1} + X_{* б.л.2} = 0,11+0,067+0,42+1,21 = 1,807.

7. Ток короткого замыкания на вводе переключательного пункта

Iк к1. =	Iб	=	9,634	= 5,33 кА.
	Z* Σ к1		1,807

8. Определяем токи короткого замыкания в точке К1:

ударный ток i_уд. = 2,55 · I_к к1 = 2,55 · 5,33 = 13,59 кА;

установившееся значение I_у = 1,52 · I_к к1 = 1,52 · 5,33 = 8,1 кА;

амплитудное значение I_а = 1,41 · I_к к1 = 1,41 · 5,33 = 7,5 кА.

Ток двухфазного короткого замыкания

I_к² = 0,865 · I_к к1 = 0,865 · 5,33 = 4,61 кА.

9. Мощность короткого замыкания

S_к к1 = 3 · I_к к1 · U_б к1=1,73 · 5,33 · 6,0 = 55,33 МВ · А.

Исходная схема и схема к расчетам токов короткого замыкания.