10. Расчет осадки фундамента наружной стены методом послойного суммирования

Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне фундамента определяем по следующей формуле:

кПа

кПа

Дополнительное давление p₀ определяется как разность среднего давления под подошвой фундамента и природного давления на глубине заложения фундамента:

p = 256,275 – дополнительное давление на грунт под подошвой фундамента (определено ранее)

кН

Вычисляем ординаты эпюры природного давления и ординаты вспомогательной эпюры 0,2 от :

На поверхности земли и

На уровне контакта 1 и 2 слоев:

На уровне контакта 2 и 3 слоев:

В 3 слое на уровне грунтовых вод:

На уровне 3 и 4 слоев нужно определять с учетом взвешивающего действия воды:

кН/м³

На уровне контакта 4 и 5 слоев нужно определять с учетом взвешивающего слоя воды:

кН/м³

Ниже 4 слоя залегает глина в полутвердом состоянии, поэтому к вертикальному напряжению на кровлю глины добавляется гидростатическое давление столба воды находящегося над глиной.

Полное вертикальное напряжение, действующее на кровлю глины, будет равняться:

Вертикальное напряжение по подошве 5 слоя грунта (глины) будет равно:

Далее строим эпюру вертикальных напряжений от внешней нагрузки.

На уровне подошвы фундамента эти напряжения равны среднему давлению под подошвой фундамента минус напряжение созданное от объема грунта вырытого котлована.

По таблице 1 приложение 2 СНиП 2.02.01-83 (стр. 30) для ленточных фундаментов (при )

-коэффициент рассеивания напряжений.

Результаты расчета приводятся в таблице значений ординат дополнительных давлений.

Таблица 2

Таблица значений ординат дополнительных давлений

№ грунта	ζ=2z/b	z, (м)	α		Е, (МПа)
1	0	0	1	227,625	20,24
	0,4	0,32	0,977	222,4
	0,8	0,64	0,881	200,5
	1,2	0,96	0,755	171,86
2	1,6	1,28	0,642	146,1	21
	2,0	1,6	0,550	125,2
	2,4	1,92	0,477	108,6
	2,8	2,24	0,420	95,6
3	3,2	2,56	0,374	85,1	16
	3,6	2,88	0,337	76,7
	4,0	3,2	0,306	69,65
	4,4	3,52	0,280	63,7
	4,8	3,84	0,258	58,7
4	5,2	4,16	0,239	54,4	13,91
	5,6	4,32	0,208	47,02
	6,0	4,48	0.201	47,35
	6,4	4,8	0.196	44,6
	6,8	5,12	0,185	42,1
	7,2	5,44	0,175	39.8
	7,6	5,76	0,166	37,8
	8,0	6,08	0,158	35,96
	8,4	6,4	0,150	34,143
	8,8	6,72	0,143	32,55
	9,2	7,04	0,137	31,18
	9,6	7,36	0,132	30,05
	10,0	7,68	0,126	28,68
	10,4	8	0,122	27,77
	10,8	8,32	0,117	26,63
	11,2	8,64	0,113	25,72
5	11,6	8,96	0,109	24,8	14,91
	12.0	9,28	0,106	24,13
	12,4	9,6	0,106	24,13
	12,8	9,92	0,106	24,13
	13,2	10,24	0,106	24,13
	13,6	10,56	0,106	24,13
	14,0	10,88	0,106	24,13
	14,4	11,2	0,106	24,13
	14,8	11,52	0,106	24,13
	15,2	11,84	0,106	24,13
	15,6	12,16	0,106	24,13
	16,0	12,48	0,106	24,13
	16,4	12,8	0,106	24,13

По графику .(см. стр 24 рис. 16).

Расчет осадки ведется по формуле 1 приложения 2 [1]:

где - безразмерный коэффициент, равный 0,8;

_zp,i - среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-м слое грунта, равное полусумме указанных напряжений на верхней z_i-1 и нижней z_i границах слоя по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента (см. пп. 2-4);

h_i и Е_i - соответственно толщина и модуль деформации i-го слоя грунта;

n - число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания.

S = 0,0079 + 0,00432 + 0,0045 + 0,0087 = 0,0254 м = 2,54 см.

По приложению 4 [1] предельные деформации для многоэтажных бескаркасных зданий с несущими стенами из кирпичей: S_и=10 см. В нашем случае S_общ< S_и , то есть изменять ширину подошвы не следует.

Графики

рис. 16