6 Активное и индуктивное сопротивление обмотки статора для установившегося режима

6.1 Активное сопротивление обмотки фазы при 20 ⁰С [9-178]

r₁= Ом

6.2 Активное сопротивление в относительных единицах [9-179]

r_1*=r₁I₁/U₁=0,0025∙902∙ /400=0,0096 о.е.

6.3 Проверка правильности определения r_1* [9-180]

r_1*= о.е.

6.4 Активное сопротивление демпферной обмотки [9-178]

r_д= Ом.

6.5 Размеры паза [рис. 9-9, табл. 9-21]

b_п1= 14,2 мм; h_ш1= 1 мм; h_к1= 3,5 мм; h₂= 2,55 мм;

h_п1= 49,5 мм; h₃= 5 мм; h₄= 5 мм;

h₁= h_п1-h_ш1- h_к1- h₂- h₄ = 49,5-1-3,5-2,55-5 = 37,5 мм

6.6 Коэффициенты, учитывающие укорочение шага [9-181, 9-182]

к_β1=0,4+0,6β₁=0,4+0,6∙0,89 =0,93

к'_β1=0,2+0,8β₁=0,2+0,8∙0,89 =0,91

6.7 Коэффициент проводимости рассеяния [9-186]

λ_п1=

6.8 Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния [11-118]

λ_д1=

6.9 Коэффициент проводимости рассеяния лобовых частей обмотки [9-191]

λ_л1= .

6.10 Коэффициент зубцовой зоны статора [11-120]

к_{вб =}

6.11 Коэффициент, учитывающий влияние открытия пазов статора на магнитную проницаемость рассеяния между коронками зубцов [§ 11-7]

к_к=0,01

6.12 Коэффициент проводимости рассеяния между коронками зубцов

[11-119]

λ_к=

6.13 Суммарный коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния обмотки статора [11-121]

λ₁=λ_п1+λ_л1+λ_д1+λ_к=1,25+0,53+0,47+0,12=2,37

6.14 Индуктивное сопротивление обмотки статора [9-193]

х_σ =1,58∙f₁∙ℓ₁∙w²₁∙λ₁/(p∙q₁∙10⁸)=1,58∙50∙550∙18²∙2,37/(4∙3∙10⁸)=0,028 Ом

6.15 Индуктивное сопротивление обмотки фазы статора [9-194]

х_σ*=х_σ∙I₁/U₁=0,028∙902∙ /400=0,1086 о.е.

6.16 Проверка правильности определения х_σ* [9-195]

х_σ*= о.е.

7 Расчет магнитной цепи при нагрузке

Рис. 7-1 – Частичные характеристики намагничивания Е; Ф=f(F_δзс), Ф_п=f(F_пс), Ф_σ=f(F_δзс)

Рисунок 7.2 – Векторная диаграмма Блонделя

7.1 ЭДС, индуктированная магнитным потоком воздушного зазора

(рис. 7-2)

E_б* = 1,09 о.е.

7.2 МДС для воздушного зазора и статора (рис. 7-1)

F_б* = 0,81 о.е.

7.3 МДС для магнитной цепи воздушного зазора и статора (рис. 7-1)

F_бзс* = 0,9 о.е.

7.4 Предварительный коэффициент насыщения магнитной цепи статора

[11-126]

к'_нас = F_бзс/F_б = 0,9/0,81 = 1,11

5. Поправочные коэффициенты, учитывающие насыщение магнитной цепи [рис. 11-17]

x_d = 0,97; x_q = 0,80; x_qd = 0,0025

7.6 Коэффициенты реакции якоря [табл. 11-4]

к_аd = 0,86; к_аq = 0,4

7.7 Коэффициент формы поля реакции якоря [§ 11-8]

к_Фа = 1

7.8 Амплитуда МДС обмотки статора [11-125]

F_a = 0,45∙m₁∙w₁∙к_об1∙I₁∙к_фа/р = 0,45∙3∙18∙0,94∙902∙1/4 = 5723 А

7.9 Амплитуда МДС обмотки статора в относительных единицах [11-127]

F_а* = о.е.

7.10 Поперечная составляющая МДС реакции якоря, с учетом насыщения, от­несенная к обмотке возбуждения [11.128]

F_aq*/cosψ = x_q∙k_aq∙F_a* = 0,8∙0,4∙1,9 = 0,60 о.е.

7.11 ЭДС обмотки статора, обусловленная действием МДС (7-1)

E_aq/cosψ = 0,80 о.е.

7.12 Направление вектора ЭДС Е_бd, определяемое построением вектора Е_aq/cosψ (7-2)

ψ=59˚; cosψ=0,51; sinψ = 0,85

7.13 Продольная МДС реакции якоря с учетом влияния поперечного поля

[11-130]

F'_ad*=x_d∙k_ad∙F_a*∙sinψ+k_qd∙F_a*∙cosψ∙τ/δ=0,97∙0,86∙1,9∙0,85+

+0,0025∙1,9∙0,51∙257/2,5=1,58 о.е.

7.14 Продольная составляющая ЭДС (рис. 7-2)

E_бd*=Ф_бd*=1,04 о.е.

7.15 МДС по продольной оси (рис. 7-1)

F_бd*=0,82 о.е.

7.16 Результирующая МДС по продольной оси [11-131]

F_ба* = F_бd*+F'_ad* = 0,82+1,58 = 2,4 о.е.

7.17 Магнитный поток рассеяния (рис. 7-1)

Ф_σ* = 0,25 о.е.

7.18 Результирующий магнитный поток [11-132]

Ф_п* = Ф_бd*+Ф_σ* =1,04+0,25 = 1,29 о.е.

7.19 МДС, необходимая для создания магнитного потока (рис. 7-1)

F_пс* = 0,4 о.е.

7.20 МДС обмотки возбуждения при нагрузке [11-133]

F_п.н* = F_ба*+F_пс* = 2,4+0,4 = 2,8 о.е.

7.21 МДС обмотки возбуждения при нагрузке [11-134]

F_п.н = F_п.н*∙F_Σ(1) = 2,4∙3013 = 8436 А