4.3. Расчёт режима оконечного каскада на транзисторе кт909а

Сначала проведём расчет в максимальной точке на мощность P_Нmax=20 Вт при ЕКmax =28 В. Режим – граничный, с нулевым смешением. Для расчета используем формулы, полученные в [24]. Параметры транзистора даны в приложении 4.

1. Сопротивление потерь коллектора в параллельном эквиваленте:

2. Коэффициент использования коллекторного напряжения в граничном

режиме:

3. Напряжение и первая гармоника тока нагрузки, приведенные к эквивалентному генератору SnUn (ЭГ):

4. Полезная нагрузка и полное сопротивление, приведенные к ЭГ:

5. Амплитуда первой гармоники тока ЭГ:

6. Параметры Sn, rβ, S, А, В:

7. Коэффициент разложения γ1, тока ЭГ:

8. По таблицам коэффициентов разложения, например [2], для рассчитанного γ1 получаем cosθ≈0,122, g1(θ)=1,62.

9. Амплитуда тока базы:

10. Модуль коэффициента передачи по току, приведенный к ЭГ:

11. Пиковое значение обратного напряжения на эмиттере:

12. Составляющие входного сопротивления транзистора для тока первой гармоники:

13. Усиление по мощности:

14. Постоянная составляющая коллекторного тока, мощность, потребляемая от источника питания, электронный КПД коллектора:

15. Мощность рассеяния на транзисторе, входная мощность:

16. Составляющие сопротивления нагрузки, приведенные к внешнему выводу коллектора в параллельном эквиваленте:

Далее определяется средняя мощность рассеяния на транзисторе за период частоты модуляции:

Следует убедиться, что Ррасс мод не превосходит Ррасс доп. Глубина модуляции предоконечного каскада, обеспечивающая стопроцентную модуляцию тока оконечного каскада:

4.4. Расчет режима предоконечного каскада на транзисторе кт913б

КПД согласующей цепи СЦ 5 на входе оконечного каскада принят равным 0,7. Тогда мощность предоконечного каскада в максимальном режиме равна

а напряжение питания:

Весь дальнейший расчет ведется так же, как в подразделе 4.3. Результаты этого расчёта сведены в таблицу 4.1.

4.5. Расчёт умножителя по схеме об на транзисторе кт904а

В приложении 4 даны параметры транзисторов, соответствующие напряжению питания типового режима. При фактическом напряжении питания, сильно отличающемся от типового, следует внести поправку на параметры fТ и СК . Можно считать, что с уменьшением вдвое напряжения ЕК емкость СК возрастает на 25%, а частота fТ падает на 15%. Поэтому для транзистора КТ904А, работающего в УЧ при напряжении 14 В, примем Поскольку выходная цепь УЧ включает в себя фильтр-пробку, ее КПД понижен. Примем ηсц4=0,6. Тогда транзистор УЧ должен отдать

Расчет удвоителя частоты будем вести при угле отсечки θ=60˚.

1.Сопротивление потерь коллектора в параллельном эквиваленте:

2. Коэффициент использования коллекторного напряжения в граничномрежиме:

3. Напряжение и амплитуда тока второй гармоники, приведенные к ЭГ:

4. Полезная нагрузка и полное сопротивление, приведенные к ЭГ:

Следует убедиться, что R_K ≤ r_K’, в противном случае следует выбрать меньшую амплитуду напряжения на коллекторе.

5. Амплитуда второй гармоники и высота импульса тока ЭГ:

Следует убедиться в выполнения условия i_КМ<i_Ккр. В противном случае нельзя гарантировать ожидаемой мощности и усиления из-за значительного снижения предельной частоты f_Т, которое происходит при токах коллектора, превышающих i_Ккр.

6. Амплитуда тока возбуждения и коэффициент передачи по току:

7. Пиковое обратное напряжение на эмиттере:

8. Постоянная составляющая коллекторного тока, мощность, потребляемая от источника питания, электронный КПД коллектора:

9. Активная и реактивная составляющие входного сопротивления транзистора:

10. Напряжение смещения и сопротивление автосмещения:

11. Составляющие сопротивления нагрузки, приведенные к внешнемувыводу коллектора в параллельном эквиваленте, рассчитываются по п.16 п.4.3. Получаем: R_H=194 Oм, Х_Н=84 Ом.

12. Зададим коэффициент передачи по мощности равным 8. Тогда входная мощность умножителя Р_ВХ^IV= Р_Н^V/КР= 0,0403 Вт.

13. Дополнительное сопротивление в эмиттерной цепи УЧ, обеспечивающее заданный коэффициент передачи по мощности:

14. Мощность рассеяния на транзисторе: