Приближенные значения расчетных полных сопротивлений zT, Ом, обмоток масляных трехфазных трансформаторов

Мощ­ность транс фор­матора, кВ·А	Номиналь­ное напря­жение обмоток высшего напряже­ния, кВ	Zт, при схеме соединения обмоток Ом		Мощ­ность транс­фор­матора, кВ·А	Номиналь­ное напря­жение обмоток высшего напряже­ния, кВ	Zт при схеме соединения обмоток, Ом
		У/Ун	Д/Ун и У/ZH			У/Ун	Д/Ун и У/ZH
25	6- 10	3,110	0,906	400	6-10	0,195	0,056
40	6-10	1,949	0,562		20-35	0,191	-
63	6-10	1,237	0,360	630	6-10	0,129	0,042
	20-35	1,136	0,407		20-35	0,121	-
100	6-10	0,799	0,226	1000	6-10	0,081	0,027
	20-35	0,764	0,327		20-35	0,077	0,032

]

Окончание табл.1

Мощ­ность транс фор­матора, кВ·А	Номиналь­ное напря­жение обмоток высшего напряже­ния, кВ	Zт, при схеме соединения обмоток Ом		Мощ­ность транс­фор­матора, кВ·А	Номиналь­ное напря­жение обмоток высшего напряже­ния, кВ	Zт при схеме соединения обмоток, Ом
		У/Ун	Д/Ун и У/ZH			У/Ун	Д/Ун и У/ZH
160	6-10	0,487	0,141		6-10	0,054	0,017
	20-35	0,478	0,203		20-35	0,051	0,020
250	6-10	0,312	0,090	1600
	20-35	0,305	0,130

Неизвестными величинами в формуле (4) являются R_ф, R_H, Хф, X_H, Х_п. При использовании медных и алюминиевых проводников

, (5)

Коэффициент 1,2 учитывает возрастание сопротивления при из­менении температуры проводника от 20 до 70 ^oС.

В формуле (5) , - удельное электрическое сопротивление фазного и нулевого проводников (для меди 0,018 Ом·мм²/м, для алюминия 0,035 Ом·мм²/м); L_ф - длина фазного и нулевого проводников; S_Ф, Sн - площади сечения фазного и нулевого про­водников, мм².

Для определения внутренних индиктивных сопротивлений пользуются следующим выражением:

Х_ф = Х_НЗП = 0,0156L/1000, (6)

где L - длина проводки, м; 0,0156 - внутреннее индуктивное со­противление, Ом/км; значения Х_ф ; Х_НЗП для медных и алюминие­вых проводников малы (0,0156 Ом/км), поэтому ими можно пре­небречь.

Внешнее индуктивное сопротивление для линии длиной в 1 км определяется формулой

(7)

где 0,1256 - внешнее индуктивное сопротивление; D - расстоя­ние между проводами, см; d - диаметр проводника, см.

При малых значениях D, соизмеримых с d, т.е. когда фазный проводник и НЗП расположены близко друг к другу, значением Х_п можно пренебречь.

В соответствии с Правилами устройств электроустановок в зависимости от режимов работы электроприемников (кратковре­менного, повторно-кратковременного или длительного) приво­дятся рекомендации по выбору расчетного тока для проверки се­чений проводов на период ликвидации аварийного режима. До­пускаемая перегрузка проводов (кабелей) зависит от способа прокладки (в земле, воздухе, в трубах). Учитываются поправоч­ные коэффициенты на токи при расчетной температуре среды.

В большинстве случаев выбор сечения проводников прово­дится для длительного режима работы электроустановок. Дли­тельно допустимый ток, определяющий сечение проводника (ка­беля), в основном зависит от применяемой изоляции и материа­лов, из которых изготавливаются проводники (медь, алюминий, сплавы). В табл. 2 приводятся сечения проводов, применяемых в наиболее распространенных случаях. Более подробные данные - в справочной литературе (ПУЭ). Сечения проводов выбираются по номинальному расчетному току I_н. В таблице выбирается ближайшее большее значение тока.

При выборе сечения нулевого защитного проводника следует учитывать, что его проводимость должна быть не менее 50 % проводимости фазного проводника, т.е.

R_н ≤2R_ф. (8)

Для больших токов в нулевом защитном проводнике приме­няются стальные проводники круглого или квадратного сечения. Расчетные формулы имеют вид

R_н =R₁L_н10^-3

Xн=X1L_н10^-3 (9)

где R1, Х1- активное и внутреннее индуктивное сопротивление 1км проводника (табл.2), Ом/км.

Таблица 2