6.1.4 Дифференциальная защита

Релейная защита выполнена в 3-х релейном в 3-х фазном исполнении.

Вторичные обмотки соединены звездой.

I _1н.тр.= S _н.тр/√3U_н.тр

где

S _н.тр – номинальная мощность трансформатора, кВА;

U_н.тр - номинальное напряжение той обмотки, для которой рассчитывается номинальный ток, кВ

I _н.тр1 = 20000/√3· 110 = 105 А

I _н.тр2 = 20000/√3· 10 = 1156 А

1)Ток должен быть отстроен от первоначального броска намагничивающего тока ГПТ

I_с.з = (1,2-2) I_н.тр

I_с.з = 210 А

2) Токи должен быть отстроен от мах токов на баланс при внешних к.з.

Ток срабатывания реле, А

I_с.з = К_н* I_{нб мах}

I_{нб мах} = ( К_ап – Е + U_рег + l) l_{n bmax} = 7 кА

где

K_ап - коэффициент апереодичности;

Е – Допустимая относительная полная погрешность 0,1.

I_с.з = 1.58 кА

I_с.р.110 = 7.070/ 21=336 А

I_с.р.10 = 7070/ 231= 30 А

Коэффициент чувствительности защиты

K_Ч = I⁽²⁾_{k min}/ I_с.з

где

I⁽²⁾_{k min} - ток двухфазного короткого замыкания в минимальном режиме;

K_Т - коэффициент трансформации защищаемого трансформатора, требуемый для приведения тока короткого замыкания к первичной обмотке, где установлена МТЗ.

K_Ч = 14.9/ 7.07 = 3,2 ≥ 1,5

6.1.5. Газовая защита гпт.

Двухступенчатая газовая защита предназначена для защиты трансформатора от внутренних повреждений и действует на сигнал при небурном выделении газов и на отключение – при значительном выделении газов из масла. Выполняется с помощью газового реле, расположенного между расширительным бачком и крышкой тр-ра.

6.1.6. Термическая защита гпт.

Контроль за температурой верхних слоёв масла осуществляется с помощью термосигнализаторов. Сигнал о перегреве подаётся при достяжении температуры 75 – 80 . При нагрузке по току выше 70% также, независимо от температуры масла включается дутьевое охлаждение.

6.2 Защита вводов в распределительные устройства низшего напряжения 10 кВ

На вводах распределительного устройства 10 кВ устанавливается максимальная токовая защита с выдержкой времени, определяемой по принципиальной схеме. Защита выполняется в двухфазном двухрелейном исполнении с пуском по напряжению.

Ток срабатывания защиты, А

I_с.з = K_н·I_2н/K_в

где

K_н = 1,1 – 1,2 – коэффициент надежности; (1,15)

K_в = 0,85 – коэффициент возврата;

I_2н – номинальный вторичный ток главного понижающего трансформатора.

I_с.з = 1,15·1156/0,85 = 1564 А

Ток срабатывания реле, А

I_ср = K_сх·I_с.з/K_I

I_ср = 1·1564/400 = 28/91 А

Чувствительность защиты определяется расчетом коэффициента чувствительности, который должен быть не менее 1,5

K_Ч = √3/2· I_{k min}/ I_с.з

где

I_{k min} – минимальный ток трехфазного короткого замыкания на шинах вторичного напряжения

K_Ч = √3/2·17250/1564 =9. 54≥ 1,5

6.8 Защита преобразовательных агрегатов

Предварительный ток срабатывания защиты

I’_с.з = I_{B max}

I_{B max} – максимальный допустимый по термической стойкости вентильный ток преобразователя I_{B max d}, пересчитанный на напряжение питания

I_{B max d} = I_1н· I_{B max d}/ I_нdт

где

I_1н – номинальный ток первичной обмотки тягового трансформатора, А;

I_нdт – номинальный ток преобразовательного трансформатора, А

I_{B max d} =3566· 4500/ 3150 = 508.5 А

Для окончательного вычисления тока срабатывания защиты необходимо вначале определить число витков реле защиты:

W_расч = А ·W_ср·K_I/ I_с.з

А ·W_ср = 100А – магнитодвижущая сила срабатывания реле РНТ – 565;

K_I – коэффициент трансформации трансформатора тока, к которому подключается защита.

W_расч = 100·190/985 = 15.7

Ток срабатывания защиты:

I_с.з = А ·W_ср· K_I/W

I_с.з = 100· 80/15.7 = 509.5А

Чувствительность защиты

K_Ч = I_Кmin/ I_с.з ≥1,5

I_Кmin = I_Кmin2/ K_Т – минимальный ток трехфазного короткого замыкания.

I_Кmin = 33.3/ 8.19 =4065А

K_Ч = 4065/ 509.5= 7,9 ≥1,5

		Смирнов И.Н.		14.04.11	КП 140212. 20. 00	Лист
		Шахарова Н.М.
Изм.	Лист	№ документа	Подпись	Дата