- •Содержание
- •7.1. Исходные данные
- •7.2. Выбор трансформаторов
- •7.2.1. Выбор трансформаторов гпп
- •7.2.2. Выбор трансформаторных подстанций питающих бурстанки
- •7.2.3. Выбор трансформаторов освещения
- •7.3. Выбор сечений проводов воздушных и кабельных линий
- •7.3.1. Выбор воздушной линии от гпп до црп
- •7.3.2. Выбор сечений вл и кабелей питающих приемники
- •7.3.3. Проверка сечений проводов и кабелей на потерю напряжения
- •7.4. Расчет токов короткого замыкания
- •7.5. Выбор устройств защиты
- •Список литературы
7.3.2. Выбор сечений вл и кабелей питающих приемники
Для стационарных ВЛ 6 кВ применяют алюминевый и сталеалюминевый провода. Для питания буровых станков и других передвижных машин, экскаваторов применяют гибкие кабели.
Выбор ВЛ и гибкого кабеля для экскаватора ЭКГ – 5А:
Sэ.к. = Iрасчет./ Iэ. = 48,16/3,1 = 15,5 мм2,
где Iэ. = 3,1 А/мм2 – предельная экономическая плотность тока для кабельных линий;
Iэ. = 1,4 А/мм2 – предельная экономическая плотность тока для воздушных линий.
Sэ.к. = 48,16/1,4 = 34,4 мм2
Iрасчет = Рном/( *U) = 500/( * U) = 48,16 А
Принимаем для ВЛ провод марки А – 35, а для кабельной линии кабель марки КГЭ 3х35+1х10.
По аналогии проводим расчеты для остальных воздушных и кабельных линий, и результаты вычислений сводим в таблицу 7.2.
Таблица 7.2.
Оборудование |
Uном, кВ |
Iрасчет, А |
Выбор проводов и жил кабелей по нагреву |
Выбранные провода и кабели |
ЭКГ – 5А |
6 |
48,16 |
35 |
А – 35 |
6 |
48,16 |
35 |
КГЭ 3х35+1х10 |
|
ЭКГ – 8И |
6 |
60,6 |
35 |
А – 50 |
6 |
60,6 |
35 |
КГЭ 3х35+1х10 |
|
ЭКГ - 10 |
6 |
60,6 |
35 |
А – 50 |
6 |
60,6 |
35 |
КГЭ 3х35+1х10 |
|
ЭШ 10/70 |
6 |
140 |
50 |
А – 120 |
6 |
140 |
50 |
ККШВГ 3х50+1х16 |
|
ЭШ 11/70 |
6 |
140 |
50 |
А – 120 |
6 |
140 |
50 |
ККШВГ 3х50+1х16 |
|
3СБШ-200-60 |
6 |
38,5 |
35 |
А – 35 |
6 |
38,5 |
35 |
КГЭ 3х35+1х10 |
|
Насос Д630 |
6 |
60,6 |
35 |
А – 50 |
6 |
60,6 |
35 |
КГЭ 3х35+1х10 |
|
Освещение |
6 |
91 |
50 |
А – 70 |
6 |
91 |
50 |
КГЭ 3х35+1х10 |
7.3.3. Проверка сечений проводов и кабелей на потерю напряжения
В виду малого индуктивного сопротивления кабелей им можно пренебречь. Потери напряжения, возникающие в проводах и кабелях, проводящих электроэнергию, нормируются и не должно превышать заданных пределов.
Правила допускают длительное повышение или понижение напряжения на зажимах токоприемников в пределах 5% от номинального значения, а при пиковом – ΔU ≤ 25%. Полученные значения в данном случае удовлетворяют данным правилам.
7.4. Расчет токов короткого замыкания
Схема замещения
Выбираем базисные величины:
Sб. = 100 МВА; Uб. = 6,3 кВ
Источник питания:
Х1 = Sб./ Sк. = 100/100 = 1
Воздушные линии электропередач:
х3 = 0,17*1,3*100/6,32 = 0,56;
r3 = 0,135*1,3*100/6,32 = 0,44;
х4 = 0,37*1,6*100/6,32 = 1,49;
r4 = 0,46*1,6*100/6,32 = 1,84;
х5 = 0,37*2*100/6,32 = 1,86;
r5 = 0,46*2*100/6,32 = 2,3;
х6 = 0,93*1,9 = 1,77;
r6 = 1,15*1,9 = 2,19;
х7 = 0,99*1,7 = 1,6;
r7 = 1,15*1,7 = 1,96;
х8 = 0,93*1,85 = 1,72;
r8 = 1,15*1,85 = 2,13;
х9 = 0,93*1,8 = 1,67;
r9 = 1,15*1,8 = 2,07;
х10 = 0,99*1,75 = 1,63;
r10 = 1,15*1,75 = 2,01;
х11 = 0,93*1 = 0,93;
r11 = 1,15*1 = 1,15;
х12 = 0,93*1,55 = 1,44;
r12 = 1,15*1,55 = 1,78.
Гибкий кабель:
х16 = 0,209*0,19 = 0,04;
r16 = 0,93*0,19 = 0,18;
х17 = 0,15;
r17 = 0,65;
х18 = 0,09;
r18 = 0,41;
х19 = 0,67;
r19 = 0,297;
х20 = 0,08;
r20 = 0,372;
х21 = 0,16;
r21 = 0,7;
х22 = 0,13;
r22 = 0,56;
х23 = 0,11;
r23 = 0,48;
х24 = 0,05;
r24 = 0,21.
Синхронный двигатель:
х25 = 35;
х26 = 0,2*100/0,5 = 40;
х27 = 0,2*100/0,63 = 31,7;
х28 = 31,7;
х29 = 13,7;
х30 = 13,7;
х31 = 13,7;
х32 = 31,7;
х33 = 41,7.
Расчет тока короткого замыкания в точке К1:
- на двигатель:
Σх1* = х20+ х29 = 0,08+13,7 = 13,78;
Σr1* = r20 = 0,372;
Z1* = = = 13,8.
- на систему:
Σх2* = х1+х2+х3+х8 = 1+1,2+0,56+1,72 = 4,48;
Σr2* = r3+r8 = 0,44+2,13 = 2,57;
Z2* = = = 5,16.
Расчетное сопротивление ветви синхронного двигателя определяется по формуле:
Храсч.дв. = (Z1**Рном/Sб) + 0,07 = 13,8*1,46/100 + 0,07 = 0,27.
Определим токи короткого замыкания системы в точке К1:
It=0 = Sб/( *Uб* Z2*) = 100/( *6,3*5,16) = 1,77.
Ударный ток iу и действующего значения тока короткого замыкания за первый период Iу находим с учетом активного сопротивления ЛЭП (6 кВ) определив:
х2*/r2* = 4,48/2,57 =1,74 => Ку = 1,65;
iу = 1,65* *1,77 = 4,13 кА;
Iу = It=0*(1+2*(Ку – 1)2)0,5 = 1,77*(1+2*(1,65 – 1)2)0,5 = 2,4 кА;
St=0 = St=∞ = * Uб* It=0 = *6,3*1,77 = 19,3 МВА.
По кривым затухания, представленным на рис.1-3 [1] при Храсч.дв. = 1,77 определяем токи и мощность к.з., вызванные синхронным двигателем:
I* t=0 = 5,4 кА;
I* t=0,2 = 3,75 кА;
I* t=∞ = 2,65 кА.
Iном.дв. = Sном./( * Uном.*η) = 1,46/( *6*0,92) = 0,15 кА;
It=0 = I* t=0* Iном.дв. = 5,4*0,15 = 0,81 кА;
It=0,2 = I* t=0,2* Iном.дв. = 3,75*0,15 = 0,56 кА;
It=∞ = I* t=∞* Iном.дв. = 2,65*0,15 = 0,39 кА;
S t=∞ = * Uб* I t=∞ = *6,3*0,39 = 4,26 МВА;
S t=0,2 = * Uб* I t=0,2 = *6,3*0,56 = 6,11 МВА;
iу = 2,55* It=0 = 2,55*0,81 = 2,07 кА;
Iу = 1,56* It=0 = 1,56*0,81 = 1,26 кА.
Аналогично рассчитываем токи короткого замыкания для остальных точек. Результаты расчетов сведены в таблицу 7.3.