2. Расчет теплоусвоения полов

5.3.1 Исходные данные:

1. паркетные доски

δ₁=0,005 м, ρ₁=1800 кг/м³, λ₁=0,23 Вт/м*˚С, s₁=6,75 Вт/м²*˚С, R₁=0,021 м²*˚С/ Вт

2. стяжка из шлакобетона

δ₂=0,04м, ρ₂= 1200 кг/м³, λ₂=0,44 Вт/м²*˚С, s₂=6,73 Вт/м²*˚С, R₂=0,045 м²*˚С/ Вт

3. толь – пароизоляция

δ₂=0,005 , ρ₃=600 кг/м³, λ₃=0,17 Вт/м*˚С, s₃=3,53 Вт/м²*˚С, R₃=0,029 м²*˚С/Вт

4. утеплитель - жесткие минераловатные маты

δ₂=0,05 , ρ₄=100 кг/м³, λ₄=0,07Вт/м*˚С, s₄=0,73 Вт/м²*˚С, R₄=0,715 м²*˚С/ Вт

5. плита перекрытия

δ₂=0,22 , ρ₅=2500 кг/м³, λ₅=1,92 Вт/м*˚С, s₅=17,98 Вт/м²*˚С, R₅=0,063 м²*˚С/ Вт

5.3.2 Определим тепловую инерцию пола

D_i = R_i * s_i

D₁=0,021*6,75=0,146

D₂=0,045*6,73=0,302

D₃=0,029*3,53=0,102

D₄=0,715*0,73=0,522

D₅=0,063*17,98=1,133

Т.к. суммарная тепловая инерция первого слоя меньше 0,5 , но суммарная тепловая инерция двух слоев больше 0,5 , то показатель теплоусвоения поверхности пола определим последовательно с учетом двух слоев конструкции пола, начиная со первого:

γ₁=(2*R₁*s₁²+s₂)/(0/5+R₂*s₂)=(2*0,021*6,75²+6.73)/(0/5+0,021*6/73)=9.47Вт/м²*˚С<12Вт/м²*˚С

Данная конструкция пола в отношении теплоусвоения удовлетворяет нормативным требованиям СНиП II-3-79*

Исходные данные:

линолеум поливинилхлоридный, многослойный

δ₁=0,005 м, ρ₁=1400 кг/м³, λ₁=0,23 Вт/м*˚С, s₁=5.87 Вт/м²*˚С, R₁=0,022 м²*˚С/ Вт

стяжка из шлакобетона

δ₂=0,04 м, ρ₂= 1200 кг/м³, λ₂=0,44 Вт/м²*˚С, s₂=6,73 Вт/м²*˚С, R₂=0,091 м²*˚С/ Вт

толь – пароизоляция

δ₂=0,005 , ρ₃=600 кг/м³, λ₃=0,17 Вт/м*˚С, s₃=3,53 Вт/м²*˚С, R₃=0,029 м²*˚С/Вт

утеплитель - жесткие минераловатные маты

δ₂=0,05 , ρ₄=100 кг/м³, λ₄=0,07Вт/м*˚С, s₄=0,73 Вт/м²*˚С, R₄=0,715 м²*˚С/ Вт

плита перекрытия

δ₂=0,22 , ρ₅=2500 кг/м³, λ₅=1,92 Вт/м*˚С, s₅=17,98 Вт/м²*˚С, R₅=0,063 м²*˚С/ Вт

5.3.2 Определим тепловую инерцию пола

D_i = R_i * s_i

D₁=0,022*5.87=0,127

D₂=0,091*6,73=0,612

D₃=0,029*3,53=0,102

D₄=0,715*0,73=0,522

D₅=0,063*17,98=1,133

Т.к. суммарная тепловая инерция первого слоя меньше 0,5 , но суммарная тепловая инерция двух слоев больше 0,5 , то показатель теплоусвоения поверхности пола определим последовательно с учетом двух слоев конструкции пола, начиная с первого

γ₁=(2*R₁*s₁²+s₂)/(0/5+R₂*s₂)=(2*0,022*5.87²+6.73)/(0/5+0,022*6/73)=11.43Вт/м²*˚С<12Вт/м²*˚С

Данная конструкция пола в отношении теплоусвоения удовлетворяет нормативным требованиям СНиП II-3-79*

2. Расчет звукоизоляции

5.4.1 Расчет звукоизоляции воздушного шума перегородки между санузлом и комнатой одной квартиры (перегородка задается преподавателем).

Построение частотной характеристики изоляции воздушного шума перегородки (стенки сантех. кабины) из тяжелого бетона плотностью 2500 кг/м³ и толщиной 100 мм.

Построение частотной характеристики производим в соответствии с рисунком 1, СП 23-103-2003. . Находим частоту, соответствующую точке В, по таблице 8, СП 23-103-2003.:

Гц.

Округляем до среднегеометрической частоты -октавной полосы, в пределах которой находится f_В.

Определяем поверхностную плотность ограждения т = gh, в данном случае т = 2500×0,1 = 250 кг/м².

Определяем ординату точки В по формуле (5, СП 23-103-2003.), учитывая, что в нашем случае К = 1:

R_B = 20 lgm_э - 12 = 20 lg250 - 12 = 35,2 » 35 дБ.

Из точки В влево проводим горизонтальный отрезок ВА, вправо от точки В - отрезок ВС с наклоном 6 дБ на октаву до точки С с ординатой 65 дБ. Точка С соответствует частоте 10 000 Гц, т.е. находится за пределами нормируемого диапазона частот.

В нормируемом диапазоне частот изоляция воздушного шума составляет:

f, Гц	100	125		160		200		250			315	400	500
R, дБ	35	35		35		35		35			35	37	39
f, Гц	630		800		1000		1250		1600	2000		2500	3150
Л, дБ	41		43		45		47		49	51		53	55

Определение индекса изоляции воздушного шума R_w перегородкой из тяжелого бетона g = 2500 кг/м³ толщиной 100 мм, расчетная частотная характеристика которой приведена в таблице ниже (п. 1), СП 23-103-2003.

Расчет проводится в таблице. Вносим в таблицу значения R оценочной кривой и находим неблагоприятные отклонения расчетной частотной характеристики от оценочной кривой (п. 3). Сумма неблагоприятных отклонений составила 120 дБ, что значительно больше 32 дБ. Смещаем оценочную кривую вниз на 7 дБ и находим сумму неблагоприятных отклонений уже от смещенной оценочной кривой. На этот раз она составляет 28 дБ, что менее 32 дБ. За величину индекса изоляции воздушного шума принимаем значение смещенной оценочной кривой в -октавной полосе 500 Гц, т.е. R_w = 44 дБ.

№ п. п.	Параметры	Среднегеометрическая частота 1/3-октавной полосы, Гц
		100	125	160	200	250	315	400	500	630	800	1000	1250	1600	2000	2500	3150
1	Расчетная частотная характеристика R, дБ	35	35	35	35	35	35	37	39	41	43	45	47	49	51	53	55
2	Оценочная кривая, дБ	33	36	39	42	45	48	51	52	53	54	55	56	56	56	56	56
3	Неблагоприятные отклонения, дБ	-	-	4	7	10	13	14	13	12	11	10	9	7	7	3	-
4	Оценочная кривая, смещенная вниз на 8 дБ	25	28	31	34	37	40	43	44	45	46	47	48	48	48	48	48
5	Неблагоприятные отклонения от смещенной оценочной кривой, дБ	-	-	-	-	2	5	6	5	4	3	2	1	-	-	-	-
6	Индекс изоляции воздушного шума Rw, дБ								44

Вывод о соответствии требований звукоизоляции воздушного шума перегородки между санузлом и комнатой одной квартиры.

Нормативные значения индекса изоляции воздушного шума R_w для категорий зданий - комфортные условия согласно таблице 1, СП 23-103-2003: для перегородки между санузлом и комнатой одной квартиры R_w^треб=47 дБ.

Следовательно, стенка сантех.кабины из тяжелого бетона g = 2500 кг/м³ толщиной 100 мм требованиям звукоизоляции не удовлетворяет. Предполагается продублировать стенку санитарно технической кабины панелью перегородки;

5.4.2 Расчет звукоизоляции воздушного шума несущей части перекрытия.

Построить частотную характеристику изоляции воздушного шума несущей частью перекрытия из сплошных плит толщиной 220 мм, выполненных из тяжелого бетона плотностью g = 2500 кг/м³.

По таблице 8 определяем частоту, соответствующую точке В:

Гц.

Округляем до среднегеометрической частоты третьоктавной полосы, в пределах которой находится f_В.

Определяем поверхностную плотность ограждения т = gh, в данном случае т = 2500×0,16 = 300 кг/м².

Для сплошных ограждающих конструкций плотностью g = 1800 кг/м³ и более К = 1.

Определяем эквивалентную поверхностную плотность конструкции

т_э = К т=300, кг/м²

Находим по формуле ординату точки В

R_В = 20 lgт_э, - 12 = 20 lg300 - 12 = 37.5 дБ.

Из точки В влево проводим горизонтальный отрезок ВА, вправо - отрезок ВС с наклоном 6 дБ на октаву. Точка С попадает на последнюю третьоктавную полосу нормируемого частотного диапазона 3150 Гц (рисунок 4).

В нормируемом диапазоне частот изоляция воздушного шума составляет:

f, Гц	100	125	160	200	250	315	400	500
R, дБ	39	39	39	41	43	45	47	49
f, Гц	630	800	1000	1250	1600	2000	2500	3150
R, дБ	51	53	55	57	59	61	63	65

При ориентировочных расчетах индекс изоляции воздушного шума ограждающими конструкциями сплошного сечения из материалов, указанных в 3.2, допускается определять по формуле

R_w = 37 lgm + 55 lgK – 43=37 lg300+55 lg1= 91.6 дБ.

Вывод о соответствии требований звукоизоляции воздушного шума несущей части перекрытия.

Нормативные значения индекса изоляции воздушного шума R_w для категорий зданий - комфортные условия согласно таблице 1, СП 23-103-2003: для перекрытий между помещениями квартир R_w^треб= 54 дБ.

Следовательно, сплошная плита перекрытия из тяжелого бетона g = 2300 кг/м³ толщиной 120 мм требованиям звукоизоляции удовлетворяет.