- •Содержание
- •Введение
- •1. Выбор двигателя на основании технического задания
- •2.Расчёт и построение естественных механических и электромеханических характеристик двигателя.
- •3.Выбор способа пуска и регулирования скорости в пределах цикла.
- •4.Выбор ящика сопротивлений.
- •5. Расчёт механических характеристик рабочих режимах и в режиме динамического торможения.
- •7.Проверка двигателя по нагреву
- •Заключение
- •Список использованных источников
4.Выбор ящика сопротивлений.
4.1.Определяем токи по ступеням:
для первой ступени
А.
для второй ступени
А.
4.2. Определяем продолжительности включений.
.
Определяем продолжительность включения для ступеней:
%;
4.3. Определяем расчетные токи, средние за время работы:
А;
А.
4.4. Определяем каталожный ток для каждой ступени:
А;
А.
4.5. Выбираем ящики сопротивлений по наибольшему току, удовлетворяющему условию Iдоп > Iкат.расч:
Rст1=0.266 Ом, R`ст2=2.113 Ом.
Ящик сопротивлений №40
Продолжительный ток, А |
Сопротивление ящика, Ом |
Сопротивление элемента, Ом |
Число элементов |
76 |
0,8 |
0,04 |
20 |
Схема соединения резисторов для первой ступени представлена на рисунке 5:
Рисунок 5 – Схема соединения резисторов для первой ступени.
Схема соединения резисторов для второй ступени представлена на рисунке 6:
Рисунок 6 – Схема соединения резисторов для второй ступени.
Рассчитаем погрешность, получившуюся при подборе сопротивлений:
Сопротивления подобраны с достаточной точностью, поэтому нет необходимости пересчитывать механические характеристики.
5. Расчёт механических характеристик рабочих режимах и в режиме динамического торможения.
5.1.После работы на двух заданных скоростях (ωи1 и ωи2) двигатель необходимо затормозить до нулевой скорости.
При реактивном характере нагрузки производственного механизма примем вид торможения – динамическое. Расчет механической характеристики при динамическом торможении проводится на основании выражения
.
Определяем необходимое сопротивление якорной цепи для режима динамического торможения. Для этого режима работы при начальном моменте торможения М, равному М=Мпуск=315.18 Н·м, необходимо обеспечить скорость ω=ωи2=-23.24 рад/с. Добавочное сопротивление ступени определяется из выражения
, ,
Rдв.гор+ Rдт= 0.22 Ом;
Данные для построения характеристики динамического торможения заносим в табл.3.
Таблица 3.
-
М, Н·м
0
315.18
ω, рад/с
0
-23.24
Механические характеристики для полного цикла работы двигателя при реактивном характере нагрузки производственного механизма (рис.4).
Порядок работы двигателя при полном цикле происходит следующим образом: в цепь якоря включается добавочное сопротивление первой рабочей ступени, двигатель выходит на первую рабочую ступень. Спустя время t1 из цепи якоря выводятся сопротивления, двигатель выходит на первую, вторую пусковые ступени, затем на вторую рабочую, при этом скорость вращения вала двигателя возрастает. По истечении времени t2 двигатель переходит в режим динамического торможения, скорость вращения вала двигателя падает до полной его остановки.
6. РАСЧЁТ ПЕРЕХОДНЫХ ПРОЦЕССОВ ω=f(t), М=f(t) ЗА ЦИКЛ РАБОТЫ И ПОСТРОЕНИЕ НАГРУЗОЧНОЙ ДИАГРАММЫ ЭЛЕКТРОПРИВОДА.
6.1. Расчет переходных процессов проводим по выражениям
,
,
,
где Мнач, Iнач, ωнач – начальные значения соответственно момента, тока и скорости;
Мкон, Iкон, ωкон – конечные значения соответственно момента, тока и скорости;
t – текущее время, с;
– электромеханическая постоянная времени, с;
JΣ – суммарный момент инерции, кг·м2;
;
k=(0.5÷1.3) – коэффициент, учитывающий момент инерции редуктора, принимаем k=1.2;
Jдв – момент инерции двигателя, кг·м2;
Jмех – момент инерции механизма, кг·м2;
– передаточное число редуктора;
Ri – суммарное сопротивление якорной цепи на соответствующей характеристике, Ом;
с – коэффициент ЭДС двигателя, .
кг·м2.
6.2.Рассчитываем переходные процессы для пуска с выходом на рабочую скорость первой ступени:
Первая ступень пусковой характеристики
Rя.пуск1=1.21 Ом; с;
Мнач = Мпуск = 315.18 Н·м; Мкон.фикт =Мс=141.68 Н·м.
При расчете переходного процесса М=f(t) для первой пусковой характеристики в качестве конечного значения момента берется величина Мкон.фикт, а расчет ведется до значения момента, равному Мпер = 205 Н·м.
ωнач= 0; рад/с.
При расчете переходного процесса ω=f(t) для первой пусковой характеристики в качестве конечного значения скорости берется величина ωкон.фикт, а расчет ведется до скорости равной =44.5 рад/с.
Полученные значения начальных, конечных значений момента и скорости подставляем в выражения для расчета переходных процессов.
Полученные расчетные значения заносим в таблицу 4
Таблица 4
t, с |
0 |
0,3 |
0,6 |
0,9 |
1,21 |
М, Н·м |
315,18 |
276,2306 |
246,025 |
222,6004 |
203,9048 |
ω, рад/с |
0 |
15,61119 |
27,71779 |
37,10655 |
44,59986 |
n, об/мин |
0 |
149,0869 |
264,7049 |
354,3676 |
425,9287 |
Вторая ступень пусковой характеристики
Rя.пуск2=0,79 Ом; с;
Мнач = Мпуск = 315.18 Н·м; Мкон.фикт = 141.68.
При расчете переходного процесса М=f(t) для второй пусковой характеристики в качестве конечного значения момента берется величина Мкон.фикт, а расчет ведется до значения момента, равному Мпер = 205 Н·м.
ωнач= 44.5рад/с; рад/с.
При расчете переходного процесса n=f(t) для второй пусковой характеристики в качестве конечного значения скорости берется величина ωкон.фикт, а расчет ведется до значения скорости, равной:
рад/с.
Полученные значения начальных, конечных значений момента и скорости подставляем в выражения для расчета переходных процессов.
;
Полученные расчетные значения заносим в таблицу 5
Таблица 5
-
t, с
0
0,2
0,4
0,6
0,77
М, Н·м
315,18
275,4922
244,8829
221,2754
205,5071
ω, рад/с
44,5
54,77765
62,70431
68,81776
72,90118
n, об/мин
424,975
523,1266
598,8262
657,2096
696,2062
Характеристика первой рабочей ступени
= 0.51 Ом; с;
Мнач = Мпуск = 315.18 Н·м; Мкон.факт = 141.68 Н·м.
ωнач = 72.93 рад/с.
При расчете переходного процесса М=f(t) для первой рабочей характеристики в качестве конечного значения момента берется величина Мкон.=205,
рад/с; рад/с;
Полученные значения начальных, конечных значений момента и скорости подставляем в выражения для расчета переходных процессов
Полученные расчетные значения заносим в таблицу 6
Таблица 6
t, с |
0 |
0,7 |
1,4 |
2,1 |
2,8 |
М, Н·м |
315,18 |
184,1045 |
152,0537 |
144,2166 |
142,3003 |
ω, рад/с |
72,9 |
95,26971 |
100,7396 |
102,0771 |
102,4041 |
n, об/мин |
696,195 |
909,8257 |
962,0631 |
974,8363 |
977,9596 |
Характеристика второй рабочей ступени
Так как на второй рабочей характеристике скорость меняет свой знак, а нагрузка носит реактивный характер, то переходные процесс по этой характеристики рассчитывается в два этапа:
Первый этап – скорость положительна.
Rя.ст2=2.27 Ом; с;
Мнач=Мпуск=-315.18 Н·м; Мкон.фикт=141.68 Н·м.
ωнач = 109.56 рад/с.
При расчете переходного процесса М=f(t) второй регулировочной характеристики в качестве конечного значения момента берется величина Мкон.фикт, а расчет ведется до значения момента, равному Мкон.= -168.76 Н·м.
При расчете переходного процесса W=f(t) второй регулировочной характеристики в качестве конечного значения скорости берется величина , а расчет ведется до значения скорости, равной нулю.
Полученные значения начальных, конечных значений момента и скорости подставляем в выражения для расчета переходных процессов
Полученные расчетные значения заносим в таблицу 7
Таблица 7
t, с |
0 |
0,2 |
0,4 |
0,6 |
0,808 |
М, Н·м |
-315,18 |
-275,651 |
-239,542 |
-206,557 |
-175,277 |
ω, рад/с |
102,64 |
73,65459 |
47,17711 |
22,99055 |
0,053862 |
n, об/мин |
980,212 |
703,4014 |
450,5414 |
219,5598 |
0,514386 |
Второй этап – скорость отрицательна.
Rя.ст2=2.27Ом; с;
Мнач=-168.76 Н·м; Мкон=Мс2=-141.68 Н·м.
ωнач = 0 рад/с.
Полученные значения начальных, конечных значений момента и скорости подставляем в выражения для расчета переходных процессов
Полученные расчетные значения заносим в таблицу 8
Таблица 8
t, с |
0 |
3 |
6 |
9 |
12 |
М, Н·м |
-175,357 |
-150,394 |
-143,979 |
-142,33 |
-141,907 |
ω, рад/с |
0,053862 |
-17,244 |
-21,6949 |
-22,8402 |
-23,1349 |
n, об/мин |
0,514382 |
-164,68 |
-207,187 |
-218,124 |
-220,938 |
Переходные процессы для режима динамического торможения
Rдт=0.223 Ом; с;
Мнач=Мпуск=315.18 H·м; Мкон.фикт=-141.68 Н·м.
ωнач =-23.24 ад/с.
При расчете переходного процесса М=f(t) для режима динамического торможения в качестве конечного значения момента берется величина Мкон.фикт, а расчет ведется до значения момента, равному нулю.
кон.факт= 10.48 рад/с;
Полученные значения начальных, конечных значений момента и скорости подставляем в выражения для расчета переходных процессов
Полученные расчетные значения заносим в таблицу 9
Таблица 9
t, с |
0 |
0,0625 |
0,12 |
0,18 |
0,25 |
М, Н·м |
315,18 |
201,3026 |
121,7844 |
58,39433 |
3,443921 |
ω, рад/с |
-23,1349 |
-14,756 |
-8,90522 |
-4,24109 |
-0,19795 |
n, об/мин |
-220,938 |
-140,92 |
-85,0448 |
-40,5024 |
-1,89038 |
Рисунок 7 - Графики переходных процессов M=f(t) и ω= f(t) заданного цикла работы: 1– Пуск двигателя в две ступени и выход на первую рабочую скорость; 2– работа на первой рабочей скорости; 3 – выход на вторую рабочую скорость; 4 – работа на второй рабочей скорости; 5– режим динамического торможения до нулевой скорости.