20. Обобщенная ф-ла для расчета силы резания

К_р–поправочный коэф-т на силы резания

K_p=K_M*K_ф*К_R*К_*К_hз*К_СОЖ,

К_М–учит. мат-ал детали,

К_ф–учит. угол ф,

К_R–учит. радиус при вершине резца,

К_–учит. угол ,

К_hз–учит. износ инстр-та,

К_СОЖ–учит. применяемую СОЖ.

21. Мощность резания

При расчете N учит. только P_z силы P_y и P_x не учит. по след причинам

1) в напр-нии Р_у отсутств. перемещение, т.е. не сов-ся работа;

2) в напр-нии силы Р_х перемещение есть, но ск-ть их мала.

22. Источники образования теплоты при резании Ме.Ур-е теплового баланса

П ри резании Ме 3 ист-ка обр-я теплоты

1) пластическая деф-я в зоне стружкообразования Q_пл;

2) трение на передней пов-ти инстр-та Q_тп;

3) трение на задней пов-ти инстр-та Q_тз;

Образовавшаяся Q отводится в 4-х напр-ях

1) в стружку Q_стр; 2) в инстр-т Q_и; 3) в деталь Q_дет; 4) в окр. среду Q_окр.ср.

Ур-е теплового баланса Q=Q_пл+Q_тп+Q_тз+Q_стр+Q_и+Q_дет+Q_окр.ср.

Q –общее кол-во теплоты, кот. обр-ся в процессе резания

На источники обр-я теплоты влияет ск-ть резания и пластичность мат-ла детали. При резании пластичных Ме с низкими ск-ми резания (около 50 м/мин) Q_пл75%, Q_тп+Q_тз25%, т.е. в этом случае главный ист. обр. теплоты – пластич. деф-я в зоне стружкообразования.

При высоких ск-х резания пластичн. Ме Q_пл=25%, Q_тп+Q_тз=75%, т.е. в этом случае главный ист. обр. теплоты – трение на пов-х инстр-та.

При обработке хрупких Ме осн. источник – трение на задней пов-ти инстр-та, т.к. в этом случае обр-ся стружка надлома, кот. сост. из отдельных элементов и в рез-те стружка оказ. небольшое давл. на передн. пов-ть.

Н а отвод тепла из зоны резания наиб. влияние оказ. ск-ть резания. С  v Q_стр, %  и при ск-ти 500 м/мин в стр-ку отводится 100% теплоты.

Жаропрочные сплавы на Ni обрабат-ся при ск-ти резания 20-30 м/мин. В этом случае в деталь отводиться большое кол-во теплоты и деталь нагревается. При обработке стали v=200-500 м/мин. В деталь отводится небольшое кол-во теплоты и деталь холодная.

23. Температура резания

–сред. темп-ра на передней и задней пов-ях инстр-та.

В т.А темп. на пер. и зад. пов-х одинакова, т.к. эта т. принадлежит пер. и зад. пов-м. На пер. пов-ти на уч-ке АВ темп. резания  и на 1/3С имеет макс. значение. _пmax–макс. темп. на пер. пов-ти, _пср–сред. темп. на пер. пов-ти.

На зад. пов-ти по мере удаления от т.А темп., достигая макс. величины, а затем . _зmax–макс. темп. на зад. пов-ти, _зср–сред. темп. на зад. пов-ти.

. Методы определения температуры резания

Методы делятся на 2 группы:

1. Косвенные методы(метод цветовой побежалости, метод термокрасок )

2. Метод непосредственного измерения температуры резания:

- искусственная и полуискусственная термопары

- метод естественной термопары

1) Метод искусственной термопары

Искусственную термопару(рис 30,1) впервые преложил Усачев в 1915г

В теле резца сверлится отверстие диаметром 1,5 мм, которое подходит к передней поверхности на 0,3…0,5 мм, и вставляют термопару. В процессе резания головка термопары нагреваются и появляется разность температур ∆θ, появляется термоэлектродирующая сила температуры Е, которая фиксируется вольтметром. Элементы термопары:

- медная проволка толщ 0,15мм;

- резец

- милливольтметр

Достоинство: метод достаточно точный

Недостатки:

1. температура измеряется на некотором удалении от зоны резания.

2. Такой резец допускает небольше количество перточек

2) Метод полуискусственной термопары(рис 30,2). Данный метод достаточно точный.

При помощи этого метода Усачев установил, что предельная температура работы инструмента равна 600С

3. Естественная термопара(Готтвейн и Геберт 1925г.)

Э лементы термопары: заготовка и резец, которые изолируются стекло-текстолитовыми прокладками.

Преимущества:

- высокая точность

- простота и высокая надежность