- •1.Задачи и методы сопротивления материалов. Классификация нагрузок и расчетных схем. Метод сечений. Внутренние силовые факторы. Эпюры внутренних силовых факторов.
- •Нормальные и касательные напряжения в балках
- •3.Статически неопределимые задачи при растяжении-сжатии. Основные механические характеристики материалов. Коэффициент запаса. Допускаемые напряжени.
- •5.Кручение бруса с круглым поперечным сечением. Касательные напряжения. Полярный момент инерции и момент сопротивления. Кручение бруса с круглым поперечным сечением
- •6.Расчеты на прочность и жесткость при кручении. Статически неопределимые задачи. Расчеты на прочность и жесткость при кручении
- •7. Статические моменты сечения. Моменты инерции сечения. Преобразование моментов инерции при параллельном переносе осей.
Нормальные и касательные напряжения в балках
Нормальные и касательные напряжения в балках зачастую действуют одновременно, и поэтому потерять устойчивость можно от их совместного действия. И тогда, критическое напряжение уменьшается при совместном действии нормальных и касательных напряжений, в отличие от действия одного из напряжений.
Ниже приведены случаи проверки устойчивости стенок балок.
Нахождение устойчивости стенок балок симметричного сечения, которые зафиксированы поперечными ребрами жесткости при наличии местного напряжения (δм не равно 0).
В этом случае проверку устойчивости стенки балки нужно проводить, если существует условие, которое определяется формулой
h0/δ ≥ 80√21/R. (1)
Сама же проверка происходит по формуле
√(σ/σ0 + σм/σм,0)2 + (τ/τ0)2 ≤ m, (2)
где m - коэффициент условий работы; для подкрановых балок он равен 0,9, для прочих балок - 1.
К нормальным и касательным напряжениям σ и τ и критического касательного напряжения τ0 значения подбираются по формуле
√(σ/σ0)2 + (τ/τ0)2 ≤ 1, (3)
а местное напряжение σм - по формуле
σм = P/δz ≤ R. (4)
Рис. 1. Потеря устойчивости стенкой балки от действия местного давления
Потеря устойчивости от действия местных напряжений схожа с потерей устойчивости от действия нормальных напряжений(рис. 1), а потому значение критического местного напряжения (кН/см2) определяют по формуле
σм,о = 10k1 (100δ/ а)2, (5)
где а - расстояние между осями поперечных ребер; k1 - коэффициент, зависящий от соотношения сторон рассматриваемого отсека стенки a/ho и от степени защемления стенки в поясах γ.
При частом расположении ребер, при а/h0 ≤ 0,8, стенка между ребрами может выпучиваться только по одной полуволне (рис. 1). При более редком расположении ребер жесткости при а/hо > 0,8, возможны две формы выпучивания стенки балки: одна - при большем значении σм, которая имеет одну полуволну по длине пластинки, с отношением сторон а/h0, и другая - при меньшем значении σм, которая имеет две полуволны, с отношением сторон а/2: h0.
Нахождение устойчивости стенок балок симметричного сечения, которые зафиксированы одним продольным и поперечными ребрами жесткости.
Для создания устойчивости стенки, в больших балках с тонкой стенкой при соотношении h0/δ > 160 √21/R, правильнее ставить не только поперечные ребра жесткости, но продольное ребро, которое опирается на поперечные и располагается на расстоянии b1 = (0,2 -0,3) h0 от сжатой кромки отсека. Это ребро, так же как и поперечные ребра, состоит, из двух ребер, которые располагаются по обе стороны стенки. Продольное ребро ставят обычно в средних отсеках балки, в зоне больших значений изгибающих моментов и соответственно больших нормальных напряжений. Размеры ребер определяются от их момента инерции, которые удовлетворяют формулам:
Jпоперечн•р ≥ 3h0δ³;
Jпродольн•р ≥ 1,5h0δ³. (6)
Продольное ребро разделяет стенку на верхнюю и нижнюю пластинки, устойчивость которых проверяется раздельно.
Верхняя пластинка, располагается между продольным ребром и сжатым поясом, находится в условиях неравномерного сжатия и проверяется по формуле
σ/σ01 + σм/σм01 + (τ/τ01)² ≤ m, (7)
где σ, σм, τ и m - определяют также, как и для формулы (2).
Нижняя пластинка, располагается между продольным ребром и растянутым поясом, находится в условиях неравномерного растяжения, и для нее граничная кривая устойчивой и неустойчивой областей используется по формуле
(8)
Нахождение устойчивости стенок балок симметричного сечения, которые зафиксированы только поперечными ребрами жесткости при отсутствии местного сминающего стенку напряжения.
Такая проверка производится при
h0/δ ≥ 110√21/R. (9)
Фактические напряжения σ и τ не должны быть выше критических для безопасности, т. е. σ ≤ στкр и τ ≤ τσкр. Руководствуясь этим, находим формулу проверки устойчивости стенки:
√(σ/σ0)2 + (τ/τ0) ≤ 1, (10)
где σо и τo - значения критических нормальных и касательных напряжений при их раздельном действии; σ = (M/Wбp) • (hст/hб) - краевое сжимающее напряжение, определяемое по сечению брутто, без введения коэффициента φб в сечениях; τ = Q/hстδ - среднее касательное напряжение в стенке, вычисляемое в том же сечении. В случае если в пределах рассматриваемого отсека расположено место изменения сечения балки, проверка устойчивости стенки производится для этого места по нормальным и касательным напряжениям, вычисленным для уменьшенного сечения.
Закон Гука
Рассмотрим однородный стержень с одним концом, жестко заделанным, и другим - свободным, к которому приложена центральная продольная сила Р (рис. 2.8). До нагружения стержня его длина равнялась - после нагружения она стала равной (рис. 2.8). Величину называют абсолютным удлинением стержня.
Рис. 2.8
Если в нагруженном стержне напряженное состояние является однородным, т.е. все участки стержня находятся в одинаковых условиях, деформация остается одной и той же по длине стержня и равной
. (2.4)
Если же по длине стержня возникает неоднородное напряженное состояние, то для определения его абсолютного удлинения необходимо рассмотреть бесконечно малый элемент длиной dz (рис. 2.8). При растяжении он увеличит свою длину на величину и его деформация составит:
. (2.5)
В пределах малых деформаций при простом растяжении или сжатии закон Гука записывается в следующем виде (нормальные напряжения в поперечном сечении прямо пропорциональны относительной линейной деформации ):
. (2.6)
Величина Е представляет собой коэффициент пропорциональности, называемый модулем упругости материала первого рода (модуль продольной упругости). Его величина постоянна для каждого материала. Он характеризует жесткость материала, т.е. способность сопротивляться деформированию под действием внешней нагрузки.
Из совместного рассмотрения уравнений (2.5) и (2.6) получим:
,
откуда с учетом того, что
и ,
окончательно получим:
. (2.7)
Если стержень изготовлен из однородного изотропного материала с Е = const, имеет постоянное поперечное сечение A = const и нагружен по концам силой Р, то из (2.7) получим
. (2.8)
Зависимость (2.8) также выражает закон Гука. Знаменатель EA называется жесткостью при растяжении - сжатии или продольной жесткостью.
При решении многих практических задач возникает необходимость, наряду с удлинениями, обусловленными действием механических нагрузок, учитывать также удлинения, вызванные температурным воздействием. В этом случае пользуются принципом независимости действия сил, и полные деформации рассматривают как сумму силовой и температурной деформаций:
, (2.9)
где коэффициент температурного расширения материала; t перепад температуры тела. Для однородного стержня, нагруженного по концам продольными силами Р и равномерно нагретого по длине, получим:
.
Коэффициент Пуассона характеризует упругие свойства материала. При приложении к телу растягивающего усилия оно начинает удлиняться (то есть длина увеличивается), а поперечное сечение уменьшается. Коэффициент Пуассона показывает, во сколько раз изменяется поперечное сечение деформируемого тела при его растяжении или сжатии. Для абсолютно хрупкого материала коэффициент Пуассона равен 0, для абсолютно упругого — 0,5. Для большинства сталей этот коэффициент лежит в районе 0,3, для резины он примерно равен 0,5. (Измеряется в относительных единицах
Силовой и температурной деформаций не нашел бля на х