1.3 Сопротивление теплопередаче плит перекрытия

Рисунок 3 -Конструкция чердачного перекрытия.

1. Цементно-песчаная стяжка: ρ = 1800 ; δ₁ = 0,05 м; λ₁ = 0,93 ;

2. Утеплитель плиты минераловатные: ρ = 125 ; δ₂ = x м; λ₂ = 0,051 ;

3. Битум нефтяной строительный : ρ = 1400 ; δ₃ = 0,005 м; λ₃ = 0,27 ;

4. Железобетонная плита: ρ = 2500 ; δ₄ = 0,22 м; λ₄ = 1,92 ;

5. Рубероид : ρ = 600 ; δ₁ = 0,01 м; λ₃ = 0,17 ;

λ_i – коэффициент теплопроводности материала многослойной конструкции, принимаемый по приложению А /2/ или табл. П.2 /1/в соответствии с условиями эксплуатации конструкции А, определяемыми по таблице 2.1 /1/.

Термическое сопротивление соответствующего слоя многослойной конструкции определяется по формуле (1.1):

;

;

;

;

;

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, определяется по формуле (1.2):

где :

– коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей

конструкции, , принимаемый по таблице 5.4 /2/; = 8,7 ;

– коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий, , принимаемый по таблице 5.7 /2/ или таблице 2.2 /1/, = 12 ;

Подставляя в формулу (1.2) значения термических сопротивлений отдельных слоёв конструкции ограждающей поверхности и приравнивая значение сопротивления теплопередаче ограждения R к значению нормативного сопротивления теплопередаче R , определяется толщина теплоизоляционного слоя. R , принимается в зависимости от типа ограждения по таблице 5.1 /2/ или таблице 2.3 /1/.

R = 3,0 ;

; 00000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000

3,0 = + 0,054 + + 0,019 + 0,115 +0,059+ ,

х = 0,227 м, конструктивно принимаю толщину утеплителя равной 250мм.

Действительное термические сопротивления конструкции будет

R _.= + 0,054 + + 0,019 + 0,115 + 0,059 + =5,345 .

Определяем тепловую инерцию D ограждения по формуле (1.3), где расчётные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоёв ограждающей конструкции, определяемые по таблице П.2 /1/, в зависимости от условий эксплуатации А, определяемых по таблице 2.1 /1/:

S = 9,6 , S = 0,6 ,

S = 6,8 , S = 17,98 ,

D = R ∙S +R ∙S +R ∙S + R ∙S + R ∙ S ;

D= 0,066 ∙9,6 + 3,260∙0,6 + 0,019∙6,8 + 0,115∙17,98 = 4,786

Полученное значение сопротивления теплопередаче R ограждающей конструкции должно быть не менее требуемого сопротивления R , , определяемого по формуле (1.4):

R = ,

где: t_в - расчётная температура внутреннего воздуха, С, принимаемая по таблице П1 /1/, t_в=18С;

t_н – расчётная зимняя температура наружного воздуха, С принимаемая по таблице 2.4 и П3 /1/ с учётом тепловой инерции ограждающих конструкций D (за исключением заполнений проёмов). Значение D оказалось в пределах ( Св. 4,0 до 7,0 ), т.е. средняя температура наиболее холодных трех суток (определяется как среднее арифметическое между температурой наиболее холодных суток и наиболее холодной пятидневки ), t_н = –27С;

n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый по таблице 2.5 [1], n = 1; Δt_в - расчётный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, С, принимаемый по табл. 5.5 /2/ для покрытий и чердачных перекрытий равным 4С;

R = ,

Полученное значение сопротивления теплопередаче R ограждающей конструкции должно быть не менее R^треб., что удовлетворяет условию:

R R .