Дифференциальная токовая защита.
Защита выполняется с реле серии РНТ- 560
а) Определяем первичные номинальные токи на сторонах высокого и низкого напряжения силового трансформатора, А
А
А
б) Определяем вторичные токи в плечах защиты (в номинальном режиме), А:
А
А
в) За основную сторону защищаемого трансформатора принимаем сторону питания, т.е. сторону высокого напряжения.
г) Определяем первичный ток срабатывания защиты Iсз. Отстройка от расчётного тока небаланса Iнб расч при переходном режиме внешнего КЗ производится по выражению:
Расчётный ток небаланса определяем как сумму трёх составляющих:
,
где
-
составляющая, обусловленная погрешностью
ТА;
-
составляющая, обусловленная регулированием
напряжения;
составляющая,
обусловленная неточностью установки
на насыщающемся трансформаторе тока
(НТТ) реле расчётных чисел витков для
неосновной стороны.
Капер = 1 – коэффициент, учитывающий переходной режим;
Кодн = 1- коэффициент однотипности ТА;
ε =0,1- относительное значение полной погрешности ТА;
А
-
относительная погрешность, обусловленная
регулированием напряжения, принимаемая
равной половине диапазона регулирования;
А
Wрасч- расчётное число витков обмотки НТТ неосновной стороны;
Wф- фактическое (целое) число витков обмотки НТТ неосновной стороны.
На первом этапе составляющая не учитывается.
А
Первичный ток срабатывания защиты
А
Отстройка от броска намагничивающего тока при включении трансформатора на холостой ход:
А
Из двух значений
принимается большее
А
д) предварительная проверка чувствительности по выражению:
-
первичный ток при двухфазном КЗ за
трансформатором (НН), приведённый к
стороне питания (ВН);
-
коэффициент схемы.
Iсз-ток срабатывания защиты, приведённый к стороне питания.
Значит,
расчет защиты можно продолжить.
е) Определяется ток срабатывания реле, приведённый к основной стороне
А
где и -соответственно коэффициент схемы и коэффициент трансформации ТА основной стороны.
ж) число витков обмотки НТТ реле для основной стороны:
где Fср = 100 А- магнитодвижущая сила срабатывания (МДС) реле РНТ-560
Принимаем
з) число витков обмоток НТТ реле для неосновной стороны защищаемого трансформатора
где Iосн.в и Iв – вторичные токи в плечах защиты для основной и неосновной сторон, соответствующие номинальной мощности трансформатора.
Принимаем WФ=9 витков
и) первичный
уточнённый ток небаланса Iнб
расч с учётом
А
А
к) ток срабатывания защиты
А
л) коэффициент чувствительности
Так как реле не проходит по чувствительности, то далее ведем расчет по реле ДЗТ – 11.
4. Расчёт дифференциальной токовой защиты с реле ДЗТ-11
а) Первичный ток срабатывания защиты из условия отстройки от броска тока намагничивания, А:
А
б) Расчётный ток срабатывания реле, приведённый к стороне ВН, А:
А
в) Число витков рабочей обмотки реле, включаемых в плечо защиты со стороны ВН:
расчётное Wвн расч = 100/Iср=100/2,25=44,4
принятое Wвн≤Wвн расч Wвн=44
г) Число витков рабочей обмотки реле, включаемых в плечо защиты со стороны НН:
расчётное
принятое Wнн –ближайшее к Wнн расч целое число. Wнн=13
д) Число витков тормозной обмотки реле, включаемых в плечо защиты со стороны НН:
расчётное-Wт
расч =(ε
+
где ε =0,1; ΔU*- относительная погрешность, обусловленная РПН, принимается равной половине суммарного диапазона регулирования;
α –угол наклона касательной к тормозной характеристике реле ДЗТ-11, tgα =0,75 ;
Wт
расч =(ε
+
принятое - Wт> Wт расч , выбирается из ряда чисел 1, 3, 5, 7, 9, 11, 13, 18, 24.
Wт=7
е) Минимальное значение тока в реле при двухфазном КЗ на выводах НН:
на среднем ответвлении РПН
на крайнем ответвлении РПН
ж) Минимальное значение коэффициента чувствительности защиты при двухфазном КЗ на выводах НН:
на среднем ответвлении РПН
на крайнем ответвлении РПН
