- •Глава 9. Системы проводного вещания и оповещения
- •9.1. Общие принципы организации проводного вещания
- •9.2. Структура станций проводного вещания
- •9.3. Особенности сельского проводного вещания
- •9.4. Аппаратура проводного вещания
- •9.5. Линии проводного вещания
- •9.6. Абонентские устройства проводного вещания
- •9.7. Системы оповещения населения
9.5. Линии проводного вещания
В городах и сельской местности в основном применяются воздушные линии. В сельской местности, особенно в безлесных районах, используются подземные кабельные линии. В некоторых случаях в городах строят воздушные кабельные линии, подвешенные на тросе. Для соединения воздушных линий, с оборудованием ОУС, УС и ТП, на переходах через железнодорожные пути, широкие улицы, реки, пруды применяются кабельные вставки. Провода воздушных линий в небольших городах и сельских населенных пунктах подвешиваются на опорах осветительной электросети и линий связи или на собственных опорах. В крупных городах провода МФ и РФ подвешиваются к стойкам, установленным на крышах зданий, а роль АЛ играет домовая проводка, скрытно располагаемая в виде стояков по лестничным клеткам. К домовой проводке присоединяют абонентскую квартирную проводку. Домовую сеть подключают к РФ через понижающие абонентские трансформаторы AT, укрепляемые обычно на стойках.
Материал и диаметр проводов выбирают, исходя из допустимого затухания и механической прочности. Применение находят стальная проволока (иногда оцинкованная) диаметром 3, 4 и 5 мм, Биметаллическая сталемедная и сталеалюминевая проволока тех же диаметров, многопроволочные сталеалюминевые провода (внутри повив стальных, а снаружи алюминиевых проводов) сечением по алюминию 10 или 16 мм2.
По согласованию с дирекциями электросетей допускается совместно подвешивать на общих опорах провода линий электропередач с напряжением не более 380 В (ЛЭП-0,4) и изолированные провода линий ПВ с номинальным напряжением не более 360 В, причем расстояние от нижнего провода ЛЭП до верхнего провода линии ПВ должно быть не менее 1,5 м. На линиях СТС разрешают подвешивать провода фидерных линий с напряжением не более 360 В, если линии СТС не имеют перехода на линии междугородной телефонной связи (МТС).
Для линий ПВ применяют однопарные кабели с пластмассовой изоляцией, медными или стальными жилами диаметром 0,8; 0,9; 1,2 мм (медь), 1,2; 1,8 мм (сталь). Для вводов в квартиры используются однопарные телефонные кабели с медными жилами диаметром 0,5 мм и стальными оцинкованными жилами диаметром 0,6 мм. Для организации внутри домов трехканальных НЧ сетей используются трехпарные кабели с жилами диаметром 0,5 мм (медь) и 0,6 мм (сталь).
С целью стандартизации оборудования ПВ приняты следующие номиналы напряжений сигналов 3В: на АЛ и домовой проводке – 30 В (в большей части районов Москвы 15 В), на воздушных и кабельных РФ –120 и 240 В, на сетях с длинными РФ – 120, 240, 360, 180, 680 и 960 В, на МФ – 480, 680, 960 В. Для высокочастотных каналов ТПВ используют напряжения: в начале МФ – 120 В, в начале РФ – 30 В, в АЛ – 0.253 В.
Частотные и нелинейные искажения и помехи в линиях проводного вещания. Линии ПВ в общем случае являются цепями с распределенными параметрами. Их свойства в значительной мере зависят от соотношения длины линии и длины волны. Волновые процессы приводят к заметным частотным искажениям. Меньшие, хотя тоже ощущаемые частотные искажения возникают даже в случае, когда длина линии значительно меньше длины волны. В этом случае искажения определяются не волновыми процессами, а зависимостью первичных параметров линии и сопротивления нагрузки от частоты.
Для коротких МФ и РФ, особенно мало загруженных, коэффициент передачи увеличивается в области частот 410 кГц. Это объясняется последовательным резонансом цепи, образованной индуктивностью проводов и распределенной емкостью между проводами. Если частотные искажения такого рода превышают допустимые, их уменьшают корректирующим шунтом, находящимся в конце линии. На воздушных линиях рекомендуется включать шунт, состоящий из последовательно соединенных конденсатора емкостью 0,10,2 мкФ и резистора с сопротивлением 3001000 Ом. Параметры элементов уточняются при проведении измерений. На воздушных РФ, выполненных проводами из биметалла при длине более 4 км или стали при длине более 2 км, шунт состоит из последовательно включенных конденсатора емкостью 0,10,2 мкФ и резистора сопротивлением 10001500 Ом. Параметры шунта для линий, выполненных кабелем МРМПЭ, при длине более 1 км составляют 0,070,1 мкФ и 250300 Ом.
В воздушных РФ длиной более 6 км возникает спад коэффициента передачи на верхних звуковых частотах. Чтобы уменьшить влияние распределенной емкости, на расстоянии 6 км от начала РФ включают понижающий трансформатор с п = 0,5. Пересчитанная в первичную обмотку емкость согласно правилу пересчета Z' = Z/n2 оказывается в 4 раза меньше и слабее шунтирует цепь. Номинальные напряжения первого и второго участков РФ будут соответственно 240 и 120 В, что следует учитывать при выборе AT для этих участков.
Радикальным средством уменьшения спада АЧХ на верхних частотах в кабельных линиях является их пупинизация.
Затухание и частотные искажения в линиях ПВ возрастают при наличии неоднородностей – кабельных вставок и отводов. Эти неоднородности особенно сказываются на передаче ВЧ сигналов. Для согласования цепей с разными волновыми сопротивлениями применяются цепочки с параллельной индуктивностью, компенсирующей емкость кабельной вставки, и высокочастотные автотрансформаторы, включаемые на обоих концах кабельной вставки.
Фазовые искажения в линиях, по которым передаются токи звуковых частот, невелики и не сказываются на восприятии монофонических сигналов. Особым образом частотные и фазовые искажения проявляются при передаче AM сигналов. В частотных полосах высокочастотных каналов ТПВ в результате изменений модуля и фазы коэффициента передачи нарушается симметрия частотных составляющих нижней и верхней боковых полос. При детектировании такого сигнала амплитудным детектором возникают нелинейные искажения, которые увеличиваются с расширением спектра сигнала и увеличением коэффициента модуляции. Эти искажения особенно велики в линиях с проводами из ферромагнитного материала, несколько меньше в биметаллических проводах и практически отсутствуют в кабельных линиях с медными или алюминиевыми жилами.
Рис. 9.15. Распределение узлов и пучностей вдоль линии для частот 72, 78, 84 кГц (а) и изменение коэффициента гармоник вдоль линии (б)
Нелинейные искажения огибающей AM сигналов в значительной степени обусловлены стоячими волнами. Узлы напряжения боковых частот смещены относительно узлов напряжения несущей частоты (рис. 9.15, а). В результате соотношения напряжений несущей и боковых частот оказываются нарушенными. Особенно большие нелинейные искажения возникают тех точках линии, в которых находятся узлы напряжения «несущей частоты (рис. 9.15,б). Они расположены через γ/2. Измеренные значения коэффициента гармоник на выходе детектора приемника ТПВ, включенного в эти точки, превышают 9 %. Для уменьшения нелинейных искажений, необходимо приблизить электрический режим линии ПВ к режиму бегущей волны. Это достигается путем включения в конце линии шунта, сопротивление которого Rш близко к модулю эквивалентного волнового сопротивления линии Z’в (см. разд. 9.9). Конденсатор Сш емкостью 0,02 мкФ необходим для того, чтобы резистор не потреблял значительной мощности звуковых частот. Пусть, например, в конце РФ напряжение звуковой частоты составит 200 В, а сопротивление Rш = 600 Ом. Тогда Р = 200 /600 ≈ 70 Вт.
Различии коэффициентов передачи и фазовые сдвиги между высокочастотными каналами ТПВ ухудшают локализацию КИЗ в системах СПВ. Различия коэффициентов передачи легко скомпенсировать установочными регуляторами уровня РУ приёмников ТПВ, уменьшить же фазовые сдвиги между сигналами передаваемыми по разным каналам, простыми способами невозможно. Это еще один довод в пользу систем СПВ, занимающих один частотный канал.
Линии ПВ практически не подвержены действию внешних помех. Однако нелинейность стальных проводов (в некоторой степени и биметаллических) приводит к появлению мультипликативной помехи от канала звуковых частот. Природа этой помехи такова. В ферромагнитных материалах магнитная индукция В = μ Н нелинейно зависит от Н, следовательно, и от величины тока. Положим для упрощения, что намагничивание идет по начальной кривой (рис. 9.16,а). Относительная магнитная проницаемость μ при увеличении Н сперва нарастает, затем на некотором участке остается постоянной и по мере приближения к насыщению снова убывает, причем μ не зависит от знака Н и потому совершает два периода изменения за период изменения Н.
Рис. 9.16. К объяснению механизма возникновения переходной помехи в системе ТПВ: а – зависимость относительной магнитной проницаемости от напряженности поля; б – прохождение токов звуковых и высоких частот по нелинейной части
Ток, текущий по проводам линии, является суммой токов во всех трех каналах I1, I2, I3 (рис. 9.16,б), но так как I1 >> I2 + I3. то можно считать, что изменения μ определяются изменениями I1. Первичные километрические параметры R и L сложным образом зависят от μ. Поэтому сопротивление проводов Z= R + iwL является функцией второй гармоники I1. Итак, токи I2 и I3 испытывают параметрическую модуляцию. В результате возникает переходная помеха. На линии со стальными проводами уровень переходной помехи достигает –30 дБ, а с биметаллическими проводами – 40.. .50 дБ. На линиях с медными или алюминиевыми проводами переходная помеха не возникает. Средством борьбы с переходной помехой является снижение уровня несущей ВЧ каналов при малых уровнях и в паузах сигналов, передаваемых по этим каналам, поскольку напряжение переходной помехи пропорционально напряжению несущей.
Линии ТПВ сами могут явиться источником помех радиоприему. Частоты 78 и 120 кГц лежат вне радиовещательных диапазонов, но вторая и третья гармоники этих частот – 156, 234, 240 кГц лежат в пределах диапазона КМВ. Чтобы исключить эти помехи, прибегают к подавлению гармоник на выходе передатчиков ТПВ и симметрированию воздушных линий. При симметрии линий излучение невелико (400 мкВ/м вблизи МФ, 100 мкВ/м вблизи РФ). Но при резкой асимметрии, вызванной заземлением одного из проводов, напряженность поля, как показали измерения, возрастает в 10 раз.
Излучение кабельных линий, используемых в диапазоне КМВ 150... 340 кГц, практически исключено, но возможно воздействие на домовые сети систем МПВ-Т излучения мощных РВ станций. Оно проявляется в виде интерференционных свистов между несущими этих станций и несущими системы МПВ-Т. Чтобы устранить данную помеху, в Москве пришлось несколько сместить несущую одного из каналов системы МПВ-Т.