- •Кафедра промышленной теплоэнергетики
- •Реферат Стр. 15 Табл. 5
- •Введение
- •1. Расчёт линии нагнетания
- •1.1.1. Расчет участка 7
- •1.1.2. Расчет участка с теплообменником
- •1.1.3. Расчет участка 6
- •1.2. Расчёт участка 5
- •1.3. Расчёт участка 4
- •1.4. Расчёт участка 3
- •1.5. Расчёт участка 2
- •2.Расчёт линии всасывания
- •3.Расчет водонапорной башни
- •Список литературы
1.1.2. Расчет участка с теплообменником
Для теплообменника на участке «cд» известна потеря напора .
Найдём коэффициент Вт/о из 1.4:
, где =12м, zд=14 м, а zc=12 м (по заданию).
1.1.3. Расчет участка 6
Определим критерий Re6 по формуле 1.3:
ν(t1)=ν(40)= м2/с [1, табл.2]
.
Вычислим коэффициент гидравлического трения по формуле 1.4:
Рассчитаем падение напора на 6 участке по формуле 1.5:
,
где Δz6=zc-zв=12-11=1 м;
- коэффициенты местных сопротивлений по длине 6 участка (l6=60м). Находят по формуле 1.7:
= (1.7)
где ξ90- коэффициент сопротивления отвода на 90°.ξ90=0,5;
n90 - количество установленных отводов имеющих угол 90°.n90 = 1;
ξл.к.-коэффициент сопротивления компенсатора. ξл.к.=0,2 [2, табл. 10];
nл.к. - количество установленных линзовых компенсаторов. nл.к. = 1;
ξзадв – коэффициент сопротивления задвижки, задвижка открытая. ξзадв=0,1 [1, табл.12];
ξтр – коэффициент сопротивления тройника ξтр=0,93 [1, табл.16];
ξвых - сопротивление на выходе их трубы. ξвых= 1.
Сумма местных сопротивлений на 6-ом участке согласно формуле 1.7 будет равна:
Определим потери давления на участке 6.
м.
Суммарное падение напора на участках 6 и 7 с учётом теплообменника:
Δz=zIII-zв=12-11=1м
В(т/о +7+6)=( + + )= 14748,7
Δh(т/о+6+7)=1+14748,7*0,042= 24,6 м
h(6+7+т/о)=1+14748,7*Q2
Зависимость Δh=f(Q) для участков (6+7+т\о) отобразим в таблице 1.1.
Таблица 1.1 – зависимость Δh=f(Q) для участков (6+7+т\о)
Q,м3/с |
0 |
0,004 |
0,008 |
0,012 |
0,016 |
0,02 |
0,024 |
0,028 |
0,032 |
0,036 |
0,04 |
Δh,м |
1 |
1,236 |
1,944 |
3,124 |
4,776 |
6,899 |
9,495 |
12,563 |
16,103 |
20,114 |
24,6 |
1.2. Расчёт участка 5
Задаёмся скоростью U=2 м/с.
Согласно формуле 1.1 находим внутренний диаметр трубы:
По ГОСТу 8732-70 выбираем трубы стальные бесшовные горячекатаные [1, табл.4]. Принимаем dн=133 мм, толщина стенки 4 мм, тогда dвн=dн-2δ=133-2*4=0,125 м.
Уточним скорость:
м/с.
Шероховатость для стальных новых гладких труб [1, табл. 8]принимаем кэ=5*10-3м.
Определим критерий Рейнольдса по формуле 1.3:
Коэффициент гидравлического трения по формуле 1.4:
Для определения потерь давления воспользуемся формулой 1.5:
,
Где Δz5=zII-zв=7-11= -4 м
- коэффициенты местных сопротивлений по длине 5 участка (l5=210м). Находят по формуле 1.8:
, (1.8)
где ξ90 - коэффициент сопротивления отвода на 90°.ξ90=0,5;
n90 - количество установленных отводов имеющих угол 90°.n90 = 2;
ξл.к. - коэффициент сопротивления компенсатора. ξл.к.=0,2 [2, табл. 10];
nл.к. - количество установленных линзовых компенсаторов. nл.к. = 2.
ξзадв - коэффициент местных сопротивлений задвижки, задвижка открытая. ξзадв=0,1 [1, табл.12].
ξтройника – коэффициент сопротивления тройника. ξтройника = 4,6 [1, табл.17];
ξдрос.шайб – коэффициент сопротивления установленной дроссельной шайбы. ξдрос.шайб=122,1.
Найдем сумму местных сопротивлений на 5-ом участке по формуле 1.8:
м.
Таким образом, для 5 участка: Δh(Q)=-4+ *Q2
Зависимость Δh=f(Q) для участка 5 представим в таблице 1.2.
Таблица 1.2 - Зависимость Δh=f(Q) для участка 5
Q,м3/с |
0 |
0,004 |
0,006 |
0,008 |
0,01 |
0,012 |
0,014 |
0,016 |
0,018 |
0,02 |
Δh,м |
-4 |
-2,856 |
-1,426 |
0,576 |
3,150 |
6,297 |
10,015 |
14,305 |
19,167 |
24,6 |