- •1. Исторический обзор развития паровых турбин. Турбины Герона, Лаваля, Парсонса, и их конструктивные особенности.
- •31. Схема газотурбинной установки и ее реальный цикл. Внутренний кпд гту. Коэф. Избытка воздуха.
- •2. Принципиальная схема теплоэнергетической установки и ее" цикл в t-s (Ренкина) Абсолютный кпд идеальной установки с учетом и без учета роботы насоса.
- •33.Достоинства и недостатки паротурбинных и газотурбинных установок.
- •4. Влияние параметров пара на абсолютный кпд пту. Понятие эквивалентной температуры при замене цикла Ренкина циклом Карно. Промежуточный перегрев пара.
- •34. Турбина с длинными лопатками. Закрутка лопаток. Закон закрутки с постоянством циркуляции (вывод формулы).
- •5. Принципиальные схемы турбин для комбинированной выработки тепловой и электрической энергии.
- •35.Турбинные решетки осевых турбин,их геометрические параметры(сопловые,рабочие)
- •6. Формулы расчета характеристик решеток
- •36.Многоступенчатая турбина активного типа и процесс расширения в ней в h-s диаграмме . Коэффициент возврата теплоты.
- •7. Многоступенчатая турбина реактивного типа и процесс расширения в ней в h-s диаграмме. Расчет диаметров последней и первой ступеней.
- •37.Особенности пуска, остановка и эксплуатация турбин.
- •8.Схема установки с турбиной конденсационной и с турбиной с противодавлением
- •38.Геометрические характеристики решеток сопловых и рабочих(….)Графики зависимости эффективного угла выхода от относительного шага и угла установки профиля.
- •9. Формулы расчета площади выхода потока из решетки и площади минимального сечения для сверхзвуковых сопловых решеток.
- •39.Турбины с отопительным отбором пара нерегулируемого давления.
- •10. Турбинная ступень. Степень реактивности. Процесс расширения пара в решетках ступени в h, s - диаграмме (h0, h0c, h0p, w12/2).
- •40.Треугольники скоростей (совмещенные) турбинной ступени.
- •11. Профили лопаток ступени, входной и выходной треугольники скоростей. Силы, действующие на рабочую лопатку(окружная, осевая)
- •41. Характеристики плоских решеток.
- •42. Переменные режимы работы турбины. Треугольники скоростей при расчетном и уменьшенном теплоперепаде.
- •13. Формула Флюгеля-Стадола определение давления пара в местах дополнительного его отбора из турбины
- •43. Способы регулирования расхода пара через турбину
- •14. Принципиальная схема регулятора расхода пара через турбину для обеспечения постоянства ее оборотов. Устройство автомата для машины от чрезмерного повышения
- •44. Относительный лопаточный кпд ηол. Его расчет для активной ступени, график потерь в турбине от u/cф.
- •15. Относительный лопаточный кпд ηол. Его расчет для реактивной ступени, график потерь в турбине в зависимости от u/cф.
- •45. Определение основных размеров ступени турбины.
- •16. Течение влажного пара в турбинных решетках. Возможные траектории влаги. Треугольники скоростей пара и капель. Оценочная формула потерь от влажности.Потери от влажности пара.
- •46.Критерии для анализа переменного режима работы турбины. График зависимости расхода g пара через турбинную решетку от давления р1 за ней при заданном р0 перед ней.
- •17. Основные элементы конденсационного устройства паротурбинной установки. Цель отсасывания воздушно- паровой смеси из конденсатора.
- •47. Тепловые схемы аэс. Процесс расширения в турбине насыщенного пара (сепарация, пароперегрев).
- •18.Тепловой расчет конденсатора…
- •48. Особенности влажнопаровых турбин аэс. Мероприятия по повышению их надежности.
- •19.Профилирование сопловых и рабочих лопаток турбин.Порядок построения решетки. Построение кромок и узкого сечения сопловой решетки
- •Построение профиля сопловой решетки
- •49.Бикбулатов его заменит, не переживай))
- •50)Расчет угла отклонения потока пара в косом срезе (формула Бэра)
- •51. Выбор степени реактивности, отношения скоростей и размеров ступени
- •22. Пром. Перегрев пара и его влияние на абсолютный кпд идеального цикла
- •52.Теплоносители и рабочая среда применительно к тепловым и атомным электростанциям.
- •23. Типы турбинных решеток и их аэродинамические характеристики (таблица
- •53.Тепловые схемы конденсационных аэс.
- •54.Влияние регенеративного подогрева конденсата и питательной воды на тепловую экономичность установки.
- •25. Определение основных размеров ступени турбины (d или h0, f, или )
- •55.Диаграмма режимов турбины с одним регулируемым отбором.
- •26. . Формула Флюгеля-Стадола определение давления пара в местах дополнительного его отбора из турбины
- •56. Переменные режимы работы турбины. Треугольники скоростей при расчетном и уменьшенном теплоперепаде.
- •27. Его тоже поменяют, все в порядке))
- •57.Теплоносители и рабочая среда применительно к тепловым и атомным электростанциям.
- •28. Тепловые схемы конденсационных атомных электростанций
- •58. Турбинная ступень. Степень реактивности. Процесс расширения пара в решетках ступени в h-s диаграмме.
- •29. Профили лопаток ступени, входной и выходной треугольники скоростей. Силы, действующие на рабочую лопатку(окружная, осевая)
- •59. Особенности влажнопаровых турбин аэс. Мероприятия по повышению их надежности.
- •30. Относительный лопаточный кпд ηол. Его расчет для реактивной ступени, график потерь в турбине в зависимости от u/cф.
- •60.Тепловые схемы конденсационных аэс.
34. Турбина с длинными лопатками. Закрутка лопаток. Закон закрутки с постоянством циркуляции (вывод формулы).
В ступенях с d/l = более 10—13 называют ступенями с относительно короткими лопатками и при их расчете и профилировании и изменением параметров по высоте лопатки пренебрегают. Ступени с < 10 относят к ступеням с длинными лопатками (ступени большой верности). В этих ступенях параметры вдоль радиуса (по высоте лопатки) изменяются значительно, что приводит к необходимости учитывать эти изменения при профилировании лопаток. В ступенях с длинными лопатками профили сопловой и рабочей решеток вдоль радиуса изменяются вследствие изменения углов потока на входе в решетк и и выходе из них, т.е. лопатки приходится «закручивать», чтобы обеспечить высокий КПД ступени.
Изменение угла выхода потока из сопловой решетки по высоте лопатки определяется соотношением
Таким образом, угол потока , увеличивается по высоте лопаток. Чтобы обеспечить такое изменение угла выхода потока, сопловую лопатку необходимо изготовлять с изменяющимся по высоте профилем, т.е. ее приходится «закручивать».
Для профилирования рабочей лопатки необходимо знать закон изменения угла входа потока в относительном движении по высоте лопатки. В рассматриваемом методе постоянной циркуляции угол можно определить по следующей формуле:
увеличивается. Для малых =d/l2 у корневых сечений а у периферийныхТ.о. рабочая лопатка должна иметь в этих случаях сущ. закрутку.
1. В цилиндрической ступени (с постоянным профилем по высоте сопловых и рабочих лопаток для < 10 ... 13) повышаются потери энергии в ступени по мере уменьшения значения (рис. 3.36); это увеличение связано с дополнительными потерн-ми от всерности. Потери от веерности возникают из-за неоптимальных углов входа потока в корневых и периферийных сечениях; из-за меридионального перераспределения расходов в сечениях рабочей решетки по сравнению с соответствующими сечениями сопловой решетки и, следовательно, увеличения потерь с выходной скоростью из-за большой неравномерности эпюры скоростей с2 = f(r) из-за неоптимальных относительных шагов профилей в корневых и периферийных сечениях решеток и т.п.
2. Ступень с незакрученными сопловыми лопатками и профилированными по высоте рабочими лопатками при > 4... 6 существенно не снижает экономичности но сравнению со ступенью, выполненной по методу c1ur = const или по методу постоянного удельного расхода
3. Ступень, спроектированная по методу постоянного расхода, обладает малыми потерями энергии для всего практического диапазона ступеней большой веерности 10 >> 2,5. Это наиболее распространенный метод закрутки ступеней с длинными лопатками.
4. С целью повышения изгибной прочности корневых сечений рабочей лопатки прикорневой угол а последних ступеней с предельной длиной рабочей лопатки целесообразно уменьшить. Как показывает анализ изменения параметров в зазоре между сопловой и рабочей решетками ступеней, спрофилированных по различным методам закрутки (c1ur = const, =const, , изменение степени реактивности по высоте лопаток слабо зависит от закона закрутки.
Для разных методов закрутки степень реактивности по высоте лопаток можно определять по следующей формуле, полученной для метода= const:
БИЛЕТ 5