200. Число реальных тарелок:

201. 3.2 Определение рабочей высоты колонны

202. 

203. где h = 0,2 - 0,6 м – межтарельчатое расстояние

204. 3.3 Определение высоты колонны

205. Принимаем:

206. - высоту сепарационной части Н_с=1,5 м

207. - высоту кубовой части Н_к=3,5 м

208. Н = Н_р +Н_к + Н_с = 6,8 + 3,5 + 1,5 =11,8 м

4. Гидравлический расчет тарелок

210. Рассчитаем общее гидравлическое сопротивление тарелки в нижней и верхней частях колонны по уравнению: , где

211. - потеря напора паровой фазы на преодоление местных сопротивлений на сухой тарелке (сопротивление сухой тарелки);

212. – сопротивление, вызываемое силами поверхностного натяжения;

213. – статическое сопротивление слоя жидкости на тарелке.

214. 4.1 Гидравлическое сопротивление верхней части колонны

215. 4.1.1 Гидравлическое сопротивление сухой тарелки

216. Средняя плотность паровой фазы верхней части колонны равна: ρ’’₂=2,050.

217. Скорость движения паровой фазы в прорезях колпачка ω:

218. 

219. Где – относительная площадь для прохода паров ;

220. Гидравлическое сопротивление сухой тарелки равно:

221. 

222. где коэффициент сопротивления для колпачковых тарелок . Принимаем .

223. 4.1.2 Сопротивление, обусловленное силами поверхностного натяжения.

224. где σ = 0,019 - поверхностное натяжение смеси при температуре t₂=57,2°С [1, стр. 509, табл. XXIV];

225. эквивалентный диаметр.

226. 

227. 4.1.3 Статическое сопротивление слоя жидкости на тарелке.

228. где коэффициент аэрации жидкости [7, стр. 36],

229. величина подпора жидкости над сливной перегородкой;

230. высота сливной перегородки [7, стр. 36],;

231. Величина связана с разностью соотношением: , откуда.

232. Поскольку для расчета необходимо знать (, то задача решается итерационным методом.

233. Задаем значение Сначала найдем затем найдем :

234. Для обычной гладкой сегментной сливной перегородки максимальная жидкостная нагрузка ограничивается величиной 0,02 [7, стр. 37].

235. Таблица приближений гидравлического сопротивления верхней части колонны

236. Таблица №5

     1,2000	0,5620	0,0401	0,0024	0,0602
     0,0602	0,4936	0,0437	0,0026	0,0656
     0,0656	0,4939	0,0437	0,0026	0,0656

237. 

238. Общее гидравлическое сопротивление тарелки в верхней части колонны:

239. =

240. .

241. 4.2 Гидравлическое сопротивление отгонной части колонны

242. 4.2.1 Гидравлическое сопротивление сухой тарелки.

243. Средняя плотность паровой фазы верхней части колонны равна: ρ’’₂=0,611.

244. Скорость движения паровой фазы в прорезях колпачка ω:

245. 

246. Где – относительная площадь для прохода паров ;

247. Гидравлическое сопротивление сухой тарелки равно:

248. 

249. где коэффициент сопротивления для колпачковых тарелок . Принимаем .

250. 4.2.2 Сопротивление, обусловленное силами поверхностного натяжения.

251. где σ = 0,014 - поверхностное натяжение смеси при температуре t₂=96°С [1, стр. 509, табл. XXIV];

252. эквивалентный диаметр.

253. 

254. 4.2.3 Статическое сопротивление слоя жидкости на тарелке

255. где коэффициент аэрации жидкости [7, стр. 36],

256. величина подпора жидкости над сливной перегородкой;

257. высота сливной перегородки [7, стр. 36],;

258. Величина связана с разностью соотношением: , откуда.

259. Поскольку для расчета необходимо знать (, то задача решается итерационным методом.

260. Задаем значение Сначала найдем затем найдем :

261. Для обычной гладкой сегментной сливной перегородки максимальная жидкостная нагрузка ограничивается величиной 0,02 [7, стр. 36].

262. Таблица приближений гидравлического сопротивления нижней части колонны

263. Таблица №6

     1,2000	0,5620	0,0401	0,0024	0,0602
     0,0602	0,4936	0,0437	0,0026	0,0656
     0,0656	0,4939	0,0437	0,0026	0,0656

264. 

265. Общее гидравлическое сопротивление тарелки в верхней части колонны:

266. =

267. .

268. 4.3 Общее гидравлическое сопротивление.

269. 

270. 

5. Тепловой расчет