Dmitrieva_L.A._Detali_mashin_i_osnovy_konstruirovaniya (только расчёты для курсового проекта)
.pdfПРИМЕР РАСЧЕТА ЦЕПНОЙ ПЕРЕДАЧИ |
121 |
||
|
|||
10.5. Значения коэффициента, учитывающего число смен |
|||
работы в сутки |
|
|
|
|
|
|
|
Число смен работы передачи |
1 |
2 |
3 |
|
|
|
|
Kc |
1,0 |
1,25 |
1,45 |
|
|
|
|
Коэффициент влияния числа зубьев малой звездочки
|
Kz |
= 1 + 0,01(z1 −17) = 1,08. |
|||
Получаем |
|
|
|
|
|
|
Kд Kк Kc Kp 1,5 1,87 1 0,857 |
||||
K = |
|
|
= |
|
= 2,23. |
|
|
1,08 |
|||
|
Kz |
|
Имея в виду, что двух- и трехрядные цепи тяжелее в 1,5….2 раза, их стоимость соответственно в 4…5 раз выше, предварительно назначаем однорядную цепь, для которой число рядов m = 1 и коэффициент рядности Km = 1 (табл. 10.5, 10.6).
Принимаем цепь роликовую однорядную ПР-31,75-89 (ГОСТ 13568–75) с параметрами (см. табл. 10.1):
–шаг t = 31,75 мм;
–диаметр валика d = 9,55 мм;
–диаметр ролика d1 = 19,05 мм;
–расстояние между внутренними звеньями цепи bз = 19,05 мм;
–разрушающая нагрузка 8850 Н.
Проверка условия n1 < n1max. Наибольший допустимый шаг цепи ограничивается частотой вращения звездочки (табл. 10.7). Для выполняемого расчета t = 31,75 мм, n1max = 600 мин–1, n1 = 66 мин–1, т.е. условие n1 < n1max выполняется.
10.6. Значения коэффициента, учитывающего число рядов цепи
Число рядов цепи m |
1 |
|
2 |
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Km |
1,0 |
|
1,6 |
|
|
|
2,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10.7. Максимальная частота вращения звездочки |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
Частота вращения n1, мин–1 |
800 |
600 |
|
400 |
|
300 |
||
|
|
|
|
|
|
|
||
Шаг t, мм |
25,4 |
31,75 |
|
38,1 |
|
50,8 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
122 |
Глава 10. ЦЕПНЫЕ ПЕРЕДАЧИ |
|
|
Окончательно размеры цепи и шарниров приводят в соответ-
ствии с расчетом по ГОСТ 13568–97 (см. табл. 10.1).
3. Проверка давления в шарнире цепи:
|
2π 103T K |
|
2 3,14 103 365 2,23 |
|
p = |
1 |
= |
|
= 35,39 МПа, |
z1t bзdmKm |
|
|||
|
|
25 31,75 19,05 9,53 1 1 |
p = 35,39 МПа ≈ [p] = 35 МПа.
При n < 50 мин–1 для любого шага допускаемое давление (табл. 10.8) [p] = 35 МПа. Полученное значение находится в пределах допустимых значений. Если превышение значительное, предпочтительнее увеличить шаг цепи. Применение двухили трехрядной цепи нецелесообразно в связи с незначительным уменьшением габаритов передачи при значительно большей стоимости (много-
рядные цепи дороже в 4…5 раз, чем однорядная цепь).
4. Предварительное определение межосевого расстояния
a = (30…50)t = 30 31,75 = 960 мм.
5. Число звеньев цепи
|
z1 + z2 |
|
2a |
z2 − z1 |
2 |
t |
= |
|
|
||||||
W = |
|
|
+ |
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
2π |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
t |
|
|
a |
|
|
|
|
||||
= |
25 + 56 |
+ |
2 960 |
56 − 25 2 31,75 |
|||||||||||
+ |
|
|
|
|
|
|
= 108,8. |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
2 |
|
|
31,75 |
|
2π |
|
|
|
960 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
10.8. Допускаемое давление в шарнирах цепи
|
Допускаемое удельное давление [p], МПа, в зависимости |
|||||
Шаг t, мм |
от частоты вращения ведущей звездочки n, мин–1 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
200 |
400 |
600 |
800 |
1000 |
|
|
|
|
|
|
|
12,700…15,875 |
35 |
31 |
28 |
26 |
24 |
22 |
|
|
|
|
|
|
|
19,05…25,40 |
35 |
30 |
26 |
23 |
21 |
19 |
|
|
|
|
|
|
|
31,75…38,10 |
35 |
29 |
24 |
21 |
18 |
16 |
|
|
|
|
|
|
|
44,45…50,80 |
35 |
26 |
21 |
17,5 |
15 |
– |
|
|
|
|
|
|
|
ПРИМЕР РАСЧЕТА ЦЕПНОЙ ПЕРЕДАЧИ |
123 |
|
|
Принимаем число звеньев цепи W = 110 (обязательно четное число).
Длина цепи в метрах
|
|
Wt |
110 31,75 |
м. |
||||
L = |
|
|
= |
|
|
= 3,49 |
||
1000 |
1000 |
|||||||
|
|
|
|
6. Расчетное межосевое расстояние
a = |
t |
|
|
z |
+ z |
|
|
+ |
|
W − |
1 |
|
2 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
25 |
+ 56 |
+ |
|||
× 110 − |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Скорость цепи
|
|
z1 + z2 |
|
2 |
z2 − z1 |
|
2 |
|
|
31,75 |
|
||||
|
|
|
|
= |
× |
||||||||||
W − |
|
|
|
|
− 8 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
2π |
|
|
|
|
4 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
25 + 56 |
2 |
56 − 25 |
|
2 |
|
|
||||||
− |
− |
|
= 1093 мм. |
||||||||||||
110 |
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
2π |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z1n1t |
25 66 31,75 |
м/с. |
||
v = |
|
= |
|
= 0,875 |
|
|
|
||||
|
6 104 |
6 104 |
|
7. Стрела предварительного провисания цепи
f1 = f2 =11,4 l 3 cos ϕ =11,4 1,0933 cos 45° =13,1 мм.
Здесь длина ветви цепи принята l ≈ a.
8. Монтажное межосевое расстояние
|
3( f + f |
2 |
)2 |
|
3(13,1+13,1)2 |
|
ам = а − |
1 |
|
= 1093 − |
|
= 1092,5 мм. |
|
4a |
|
|
|
|||
|
|
|
|
4 1093 |
9. Геометрические расчеты
Диаметры делительных окружностей звездочек:
dд1 = |
|
|
|
t |
= |
31,75 |
|
= 253,32 мм; |
|||
|
sin |
180° |
sin |
180° |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
z1 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
25 |
|
|
|||
dд2 = |
|
|
t |
|
= |
31,75 |
|
= 566,26 мм. |
|||
sin |
180° |
|
sin |
180° |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
z2 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
56 |
|
|
124 |
Глава 10. ЦЕПНЫЕ ПЕРЕДАЧИ |
|
|
Диаметры окружностей выступов звездочек:
|
|
|
|
|
180° |
|
|
|
|
|
180° |
|
|
|
|
||||
Dв1 |
= t 0,5 |
+ ctg |
|
|
= 31,75 0,5 |
+ ctg |
|
|
= 267,20 |
мм; |
|||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
z1 |
|
|
|
|
25 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
180° |
|
|
|
|
180° |
|
|
|
|||||
Dв2 |
= t 0,5 |
+ ctg |
|
|
= 31,75 0,5 |
+ ctg |
|
= 581,20 |
мм. |
||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
56 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
z2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Наибольшая хорда (контрольный размер) малой звездочки |
|||||||||||||||||||
при профиле зубьев без смещения дуг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Lx = dд1 cos |
90° |
− 2r = 253,32cos |
90° |
− 2 9,62 = 233,58 мм. |
|||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
z1 |
|
|
|
|
25 |
|
|
|
|
|
|
|
Здесь r = 0,5025d1 + 0,05 (мм) – радиус впадин.
Профилирование зубьев звездочки показано на рис. 10.4.
10. Число ударов звеньев в единицу времени
U = z1n1 = 25 66 = 1 c−1 < [U ] = 25 c−1 . 15W 15 110
Для определения [U] см. табл. 10.9.
Рис. 10.4. Звездочки для передач:
а – однорядных; б – двухрядных
ПРИМЕР РАСЧЕТА ЦЕПНОЙ ПЕРЕДАЧИ |
|
|
|
125 |
||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
10.9. Число ударов звеньев цепи |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Шаг цепи t, мм |
15,875 |
19,05 |
25,4 |
|
31,75 |
38,1 |
|
44,45 |
|
50,8 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Частота враще- |
1000 |
900 |
800 |
|
630 |
500 |
|
400 |
|
300 |
||||
ния nmax, мин–1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[U], с–1 |
45 |
35 |
30 |
|
25 |
20 |
|
15 |
|
12 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11. Окружная сила на ведущей звездочке |
|
|
|
|
||||||||||
Ft |
|
T1n1 |
|
|
365 66 |
= 2882,87 H. |
|
|
|
|
||||
= |
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
9,55 v 9,55 0,875 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
12. Нагрузка на валы передачи |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
FR = (1,15...1,20)Ft = 1,15 2882,87 = 3315,3 H. |
|
|||||||||||||
10.10. Размеры звездочек для одно- и многорядных |
|
|||||||||||||
|
|
приводных цепей |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Параметр |
|
|
|
Расчетная формула |
|||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
Радиус закругления зуба (наименьший) r3, мм |
r3 =1,7d1 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Расстояние от вершины зуба до линии цен- |
h1 = 0,8d1 |
|
||||||||||||
тров дуг (закруглений) h1, мм |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
Диаметр обода (наибольший) Dc, мм |
|
Dс = t ctg |
180° |
−1,3h |
||||||||||
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Радиус закругления r4, мм: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
при шаге t < 35 мм |
|
|
|
|
|
|
r4 =1,6 |
|
|
|
|
|||
при шаге t > 35 мм |
|
|
|
|
|
|
r4 = 2,5 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Ширина зуба звездочки: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
однорядной b1, мм |
|
|
|
|
|
|
b1 = 0,93b3 − 0,15 |
|||||||
двух- и трехрядной b2, мм |
|
|
|
b2 = 0,90b3 − 0,15 |
||||||||||
многорядной bn, мм |
|
|
|
|
|
|
bn = 0,86b3 − 0,30 |
|||||||
Ширина венца многорядной звездочки Bn |
Bn = (n −1) A + bn |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
126 |
Глава 10. ЦЕПНЫЕ ПЕРЕДАЧИ |
|
|
Эта нагрузка достаточно большая, ее необходимо учитывать при расчетах вала и подборе подшипников качения.
Приближенно профилирование зубьев звездочек осуществляется с использованием рис. 10.2 и 10.4 на основе параметров, рассчитанных по формулам табл. 10.10.
На монтажном чертеже в курсовом проекте необходимо перечислить следующие технические требования к монтажу цепной передачи.
1.Радиальное биение звездочек на валах не более 0,3/100 мм.
2.Неплоскостность звездочек 0,1/100 мм.
3.Допуск на межосевое расстояние указывается на чертеже (рекомендуется для а = 700 мм ∆a = ±0,45; для a = 1000 мм ∆a = ±0,55; для a = 1500 мм ∆a = ±0,65).
4.Допускаемая величина стрелы провисания f ≤ (0,01…0,03)a.
127
Глава 11
РЕМЕННЫЕ ПЕРЕДАЧИ
11.1.ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Вданной главе рассматривается клиноременная передача. Клиноременная передача включает в себя комплект шкивов и
охватывающий их один или несколько клиновых ремней (рис. 11.1). Клиновой ремень – композитное тело в виде кольца в свободном состоянии, которое состоит из несущего слоя, представляющего собой ряд кордшнуров из химических волокон (при длине ремня до 8 м), матрицы из резины и оберточной ткани, свулканизированных в одно целое. Помимо стандартных выпускаются клиновые
ремни без оберточной ткани и с гофрами на внутренней стороне. Стандартные клиновые ремни могут иметь форму большего
основания либо плоской, либо выпуклой, меньшего основания – либо плоской, либо вогнутой. В зависимости от применяемых материалов и технологии изготовления ремни выпускаются пяти классов: 0, I, II, III, IV. Сравнение их приведено в табл. 11.1.
Рис. 11.1. Клиноременная передача
128 Глава 11. РЕМЕННЫЕ ПЕРЕДАЧИ
|
11.1. Сравнение ремней по классам |
||
|
|
|
|
Класс |
Наработка на стенде с передачей |
Удлинение ремней |
|
при заданной наработке, %, |
|||
ремня |
мощности Nц млн циклов |
||
не более |
|||
|
|
||
|
|
|
|
0 |
0,7 |
2,5 |
|
|
|
|
|
I |
1,5 |
2,5 |
|
|
|
|
|
II |
2,0 |
2,0 |
|
|
|
|
|
III |
2,5 |
1,5 |
|
|
|
|
|
IV |
3,0 |
1,5 |
|
|
|
|
Примечание. Nц – наработка ремня, млн циклов; Nч – наработка ремня, ч; v – скорость ремня, м/мин; Lw – расчетная длина ремня, м.
Nч = Nц Lw 106 , ч.
v60
Основные геометрические характеристики клиновых ремней нормальных сечений приведены на рис. 11.2 и в табл. 11.2.
Рис. 11.2. Размеры поперечного сечения ремня
|
|
ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ |
|
129 |
||
11.2. Основные геометрические характеристики |
||||||
|
клиновых ремней нормальных сечений |
|
||||
Обозначения |
|
|
|
|
||
|
(код) |
Z |
A |
B |
C |
|
Параметр |
|
|
|
|
|
|
bw , мм |
|
8,5 |
11 |
14 |
19 |
|
h, мм |
|
6 |
8 |
10,5 |
13,5 |
|
b0 , мм |
|
10 |
13 |
17 |
22 |
|
y0 , мм |
|
2,1 |
2,8 |
4,0 |
4,8 |
|
Площадь сечения А, |
47 |
81 |
138 |
230 |
||
мм2 |
|
|
|
|
|
|
Масса 1 м ремня q, |
0,06 |
0,1 |
0,18 |
0,3 |
||
кг/м |
|
|
|
|
|
|
Диапазон длин |
400…2500 |
560…4000 |
800…6300 |
1800…10 600 |
||
ремней L, мм |
|
|
|
|
||
Базовая длина |
1320 |
1700 |
2240 |
3750 |
||
ремня L0 , мм |
|
|
|
|
||
Минималь- |
Класс |
|
|
|
|
|
ный диа- |
ремня |
|
|
|
|
|
метр шкива |
0, I, II |
63 |
90 |
125 |
200 |
|
dw, мм |
||||||
|
|
|
|
|
||
|
III, IV |
50 |
75 |
125 |
200 |
|
Примечание. За расчетную длину Lw принимают длину ремня на |
||||||
уровне нейтрального слоя. Ряд длин ремня L, мм, по стандарту: 400, |
||||||
450, 500, 560, 630, 710, 800, 900, 1000, 1120, 1250, 1400, 1600, 1800, |
||||||
2000, 2240, 2600, 2800, 3150, 3550, 4000, 4500, 5000, 5600, 6300, 7100, |
||||||
8000. За расчетный диаметр шкива принимают диаметр на уровне ней- |
||||||
трального слоя ремня. Пример условного обозначения ремня сечения С |
||||||
с расчетной длиной 2500 мм, IV класса, эксплуатируемого в районах с |
||||||
умеренным климатом: Ремень С-2500 IV ГОСТ 1284.1–89. |
|
Профиль канавок шкивов представлен на рис. 11.3, а и их размеры в табл. 11.3.
130 |
Глава 11. РЕМЕННЫЕ ПЕРЕДАЧИ |
|
|
Рис. 11.3. Профили канавок шкивов
11.3. Размеры профиля канавок шкивов
ремня |
м |
мм |
|
l, мм |
f, мм |
|
dw для угла α, ° |
|
|||||
Обозначения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
δ |
h, мм |
номинал |
пред.откл. |
номинал |
пред.откл. |
r, мм |
|
|
|
|
|
|
|
, |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
w |
min |
|
|
|
|
|
|
34 |
36 |
|
38 |
40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z |
8,5 |
2,5 |
7,0 |
12,0 |
±0,3 |
8,0 |
±1,0 |
0,5 |
63...70 |
80...100 |
|
112...160 |
≥180 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
11,0 |
3,3 |
8,7 |
15,0 |
±0,3 |
10,0 |
+2,0 |
1,0 |
90...112 |
125...160 |
|
180...400 |
≥450 |
|
|
|
|
|
|
|
–1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
14,0 |
4,2 |
10,8 |
19,0 |
±0,4 |
12,3 |
+2,0 |
1,0 |
125...160 |
180...225 |
|
250...500 |
≥560 |
|
|
|
|
|
|
|
–1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
19,0 |
5,7 |
14,3 |
14,3 |
±0,5 |
17,0 |
+2,0 |
1,5 |
200 |
225...315 |
|
355...630 |
≥710 |
|
|
|
|
|
|
|
–1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П р и м е ч а н и е. |
Допускается |
применение |
шкивов |
по ГОСТ |
20889–88 и нестандартных промежуточных размеров по ряду R40, минимальные расчетные диаметры шкивов в передачах должны соответствовать требованиям ГОСТ 20889–88.
При использовании в проектируемой передаче стандартных шкивов следует округлять расчетные диаметры до ближайших по ГОСТ Р50641–94 (табл. 11.4).