Министерство образования и науки российской федерации
Федеральное государственное автономное образовательное учреждение
высшего профессионального образования
Северный (Арктический) федеральный университет
Институт нефти и газа
Технологический расчет морского дюкера
Методические указания
Архангельск
2011
Рассмотрены и рекомендованы к изданию
Методическим советом Института нефти и газа
Северного (Арктического) федерального университета
__ июнь 2011 года
Составитель
П.И.Чинцов, доц.
Рецензент
А.Н.ВИХАРЕВ, доцент кафедры гидравлики, зам. директора ИНиГ
УДК 622:
Чинцов П.И. Гидравлический расчет технологических трубопроводов и морского дюкера: методические указания. – Архангельск: Изд-во С(а)ФУ, 2011. – с.
Предназначены для студентов Института нефти и газа специальностям
130501 «Проектирование, сооружение и эксплуатация газонефтепроводов и газонефтехранилищ»
130503 «Разработка нефтяных и газовых месторождений»
130504 «Бурение нефтяных и газовых скважин»
Северный (Арктический)
Федеральный университет, 2011
1. РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ
1.1 Исходные данные для расчета представлены в таблице 1.1
Таблица 1.1 – Исходные данные для расчета
Наименование |
Условное обозначение |
Единицы измерения |
Теплоемкость нефти |
Ср |
Вт/(м3°С) |
Температура застывания нефти |
tзаст |
°С |
Рабочее давление напорного трубопровода |
Рраб |
м. в. ст. |
Годовой объем реализации |
Qг |
т |
Плотность нефти при 20°С |
|
кг/м3 |
Вязкость нефти при 20°С |
γ20 |
сСт |
Вязкость нефти при 50°С |
γ50 |
сСт |
Тоннаж морского танкера |
Qтмт |
т |
Протяжённость дюкера |
Lд |
м |
Время загрузки танкера |
Тзт |
ч |
Определить минимальный объем резервуарного парка, выбрать объем единичного резервуара, определить количество резервуаров, составить план резервуарного парка.
Произвести гидравлические расчеты всасывающих трубопроводов.
Произвести гидравлический расчет дюкера.
Произвести выбор внутрипарковых и береговых насосов.
Произвести выбор печей подогрева.
1.2 Определить необходимое количество танкеров, nт, шт.
где Qг - годовой объем реализации, т,
Qтмт - тоннаж морского танкера, т,
1.3 Определяем межтанкерный период, Тмт, сут.
где Тг – период судоходства, дней, Тг = 365;
1.4 Определяем минимальный объем резервуарного парка, Vрп, м3
где -плотность нефти при 20°С, т/м3,
- коэффициент запаса емкостей резервуарного парка, находим
интерполяцией по условию при
1.5 Определяем объем единичного резервуара, Vр, м3
где – количество резервуаров, шт., принимаем= 4-6
Принимаем Vр в соответствии с номинальной вместимостью типового проекта РВС.
1.6 Уточняем количество резервуаров, , шт.
1.7 Разбивочный план резервуарного парка
1.7.1 Находим диаметр резервуара, dр, м
где - высота м, принимаем по типовому проекту= 12-18; соответственно менее 5000 и более 5000 м3
1.7.2 Строим разбивочный план резервуарного парка
Противопожарные разрывы между резервуарами Lпр принимаем по СНиП в зависимости от типа нефтепродукта; принимаем Lпр = 20м.
Разбивочный план резервуарного парка представлен на рисунке 1.
Разбиваем (условно) сложный трубопровод на 4 участка; критерием разбивки является внутренний диаметр участков трубопроводов и расход через них.
Необходимо определить максимальные потери всасывающего трубопровода (из одного резервуара наиболее удаленного). Принимаем совокупность участков 2,3 и 4 как один участок (т.к. внутренний диаметр и расход постоянны).
1 –резервуары РВС; 2 – задвижки; 3 – обратный клапан; 4 – подпорный насос;
5- фильтр; 6 – блок количественного учета; 7 – береговой насос; 8 – печь подогрева;
9 – дюкер; 10 – танкер на рейде
Рисунок 1 - Разбивочный план резервуарного парка
1.7.3 Определяем протяженность первого участка трубопроводов, L1, м
1.7.4 Определяем суммарное протяженность остальных участков трубопроводов, L2-4, м
1.8.1 Определяем сумму коэффициентов местных сопротивлений для первого участка,
где - коэффициент местных сопротивлений для входа в ПРП резервуара, м,= 1;
- коэффициент местных сопротивлений для хлопуши, м, = 1;
- коэффициент местных сопротивлений для задвижки, м, = 0,5;
- коэффициент местных сопротивлений для поворота, м, = 0,5;
- коэффициент местных сопротивлений для тройника, м, = 3
1.8.2 Определяем сумму коэффициентов местных сопротивлений для второго и четвертого участков,
где - коэффициент местных сопротивлений для обратного клапана, м,= 1,5;
- коэффициент местных сопротивлений для входа в насос, м, = 1;
2.1 Расчет всасывающих трубопроводов
2.1.1 Определяем часовой расход загрузки танкера, Qчас, м3/ч
где - плотность воды, т/м3,
- время загрузки морского танкера, ч,
Принимаем обвязку резервуаров трехтрубной, тогда часовой расход для одной нитки, , м3/ч:
2.1.2 Определяем расчетный диаметр первого участка трубопроводов, dу1, м
где - экономическая скорость движения нефти в первом участке, м/с,= 1,5;
2.1.3 Определяем расчетный диаметр второго, третьего и четвертого участков трубопровода, dу2-4, м
где - экономическая скорость движения нефти во втором, третьем и четвертом участках трубопроводов, м/с,= 1;
По стандартному ряду принимаем диаметры труб:
Принимаем минимальную толщину стенки для данного наружного диаметра трубы, т.к. трубопроводы всасывающие.
2.1.4 Уточняем фактическую скорость для первого участка, , м/с
где - внутренний диаметр для трубы первого участка, м,=dнар1 - 2δст1 ,
dнар1 – наружный диаметр трубы, м,
2.1.5 Уточняем фактическую скорость для второго, третьего и четвертого участков, , м/с
где - внутренний диаметр для трубы второго, третьего и четвертого участка, м,
= dнар2-3 - 2δст2-4 ,
2.1.6 Определяем число Рейнольдса для первого участка, Re1
где – кинематическая вязкость при 20°С, м2/с,
Определить режим течения.
2.1.7 Определяем число Рейнольдса для второго, третьего и четвертого участков, Re2-4
Определить режим течения
2.1.8 Определяем коэффициент гидравлического сопротивления на первом участке, λ1
При турбулентном режиме
При ламинарном режиме
(19)
2.1.9 Определяем коэффициент гидравлического сопротивления на втором, третьем и четвертом участке, λ2-4
2.1.10 Определяем полные потери на первом участке, h1уч, м. вод. ст.
где - плотность нефти при20°С, кг/м3,
g – ускорение свободного падения, м/с2, g = 9,81;
2.1.11 Определяем полные потери на втором, третьем и четвертом участках, h2-4уч, м. вод. ст.
2.1.12 Определяем суммарные потери во всасывающем трубопроводе, ,
м. вод. ст.
3. Расчет напорного трубопровода (дюкера)
3.1 Определяем расчетный диаметр дюкера, dуд, м
где - экономическая скорость, м/с,= 2;
По стандартному ряду (ГОСТ 8732-78) принимаем ряд труб диаметром (стенкой):
3.2 Определяем внутренний диаметр дюкера, dв, м
где - наружный диаметр трубы, м;
- толщина стенки, м;
3.3 Определяем наружный диаметр дюкера с изоляцией, dни, м
где – толщина изоляционного слоя, м,= 0,1м (бетонная заливка);
3,4 Определяем коэффициент теплопередачи изоляционного слоя трубопровода, Кt, Вт/(м2· оС)
,Вт/м2 оС (5)
где - теплопроводность изоляционного слоя, Вт/(м оС), для бетона = 1,41
3.5 Определяем начальную температуру нефти в дюкере, , °С
где - температура окружающей среды, °С, на дне моря toc= -2;
-конечная температура нефти в дюкере, °С, =+ 100 С
- теплоемкость нефти, Вт/(кг °С), Ср = 0,5;
- длина дюкера, м,
3.6 Определить среднею температуру нефти в дюкере
=(+
3 Уточняем реологические свойства нефти дюкера.
3.7 Уточняем среднюю плотность
3.8 Уточняем среднюю вязкость
,
где А – коэффициент крутизны вискозограммы.
Где Т50, Т20, 0К
4 Гидравлический расчет дюкера.
4.1 Уточняем фактическую скорость :
4.2 Определяем число Рейнолдса
При Re до 2200 – режим течения ламинарный
При Re от 2200 до 4000 – режим течения переходный
При Re свыше 4000 – режим течения турбулентный
Определяем коэффициент сопротивления гидравлического трения .
При ламинарном течении = 64/Re
При переходным режиме - методом интерполяции
При турбулентном течении = 0,3164/Re0,25
4.3 Определяем линейные потери
м. в. ст.
4.4 Находим полные потери дюкера Нд;
Нд=kм Нл+dZ p 10-3+ Рк ,м
Где:
Км коэффициент местного сопротивления, который принимается в зависимости от способа сооружения трубопровода (надземный или подземный) от 2% до 10%
dZ - определяется от разности геометрических отметок палубы не загруженного танкера и насосной станции.
Рк = 20м.в.ст. (Сопротивление раздаточного коллектора танкера).