Учебка / Фриск том 1

570 Глава вторая. Описание лабораторных работ по ОС и РПрУ

ток на выходе НЭ, обусловленный действием напряжения гетеродина и постоянным напряжением (содержит только составляющие к ω ã).

∂f2 (u ã )	=	∂i âûõ (u ã )	= Y (t) = S(t),	(15.65)
		∂u ñ
∂u ñ			21

дифференциальная проводимость (крутизна) прямой передачи, изменяющаяся с частотой ω ã.

∂f2 (u ã )	=	∂I âûõ (u ã )	= Y		(t) = g		(t),	(15.66)
				22		22
∂u ïð		∂u ïð

дифференциальная выходная проводимость преобразователя, изменяющаяся с частотой ω ã.

Из (15.59) следует, что напряжение гетеродина является четной периоди- ческой функцией, поэтому выражения для тока i2ã(t) и крутизны (15.65) можно представить разложением в ряд Фурье по четным функциям с частотой ге-

теродина:

i2ã(t) = ∑∞

I n cos nω

ã t ;

(15.67)

n =0

S(t) = ∑∞

Skcoskω

ã t

(15.68)

k=0

ïðè êω

ã > ω c

g22(t) = ∑∞

g22m cos mω ã t .

(15.69)

m =0

Подставляя (15.64)—(15.69) в (15.63) и учитывая (15.55), получим:

i2 = ∑∞

I n cos nω ã t +∑

∞

SkU ccoskω ã t cos(ω

c t) +

∑∞

g22U ïðcos mω

ã t cos(ω

ïð t) =

n =0

k=0

m =0

= ∑∞

Icos nω

ã t

+ 1 ∑2

∞

SkUccos(kω

ã ω+

c)t

+ cos(ω k

ωã −

c )t +

n =0

k=0

+1 2 ∑∞

g22m U ïð cos(mω ã

+ω

ïð )t + cos(mω ãω −

ïð )t.

(15.70)

m =0

Как следует из (15.70) перенос сигнала с частотой ω ñ на другую частоту, при кω ã > ω c:

ω	ïð = êω ã + ω	c;	(15.71)
ω ïð = êω ã − ω ñ,			(15.72)
ïðè ω ñ > êω ã
ω	ïð = ω ñ – êω	ã,	(15.73)

Лабораторная работа ¹ 15	571

возможен при использовании любой гармоники крутизны. Обычно применяют перенос сигнала вниз (ω ïð < ω ñ), при к = 1 (простое преобразование):

fïð = fã − fñ (èëè fïð = fñ – fã).

Последнее слагаемое в (15.70) указывает на появление составляющих выходного тока с частотой fïð при m = 0. Это определяется постоянной составляющей выходной дифференциальной проводимости НЭ и характеризует реакцию нагрузки.

Таким образом, для выбранной частоты fïð, из разложения выходного тока (15.70), полезной является только одна составляющая тока промежуточ- ной частоты. Комплексная амплитуда выходного тока промежуточной составляющей

Iâûõ = Sê Uñ /2 + g220Uïð,

(15.74)

ãäå Uc = Uce jϕ c , Uïð = Uïðe jϕ ïð , что справедливо для условия ω ñ > êω ã (15.73). Соотношение (15.74) оценивает значение амплитуды полезной составляющей тока на выходе ПрЧ без инверсии спектра входного сигнала (расположение боковых составляющих спектра входного сигнала сохраняется — верхняя боковая полоса остается в перенесенном спектре верхней боковой полосой, нижняя — нижней).

Для условия кω ã > ω c спектр комплексных амплитуд выходного тока обладает

I	âûõ	= S	U*	ñ	/2 + g	220	U	ïð	(15.75)
		ê

инверсией (боковые полосы в преобразованном сигнале меняются местами), на что указывает фаза напряжения сигнала U*ñ = Uå −ϕ c . Это необходимо учи- тывать при преобразовании стереофонического сигнала или обработке сигнала с однополосной амплитудной модуляцией.

Используя опыты холостого хода (ХХ) и короткого замыкания (КЗ) по входу и выходу НЭ можно определить основные параметры преобразователя.

При КЗ выходе ПрЧ (Uïð = 0) из (15.74), (15.75) находим крутизну преобразования

Sïð = Sê /2

(15.76)

— коэффициент пропорциональности между амплитудой выходного тока на промежуточной частоте и амплитудой напряжения сигнала на входе при КЗ выходе НЭ (по определению S = Iâûõ /Uâõ). Для случая простого преобразования (к = 1) Sïð = S1/2.

Для случая к = 0 (значение крутизны постоянно — определяется постоянной составляющей разложения в ряд Фурье) преобразования не происходит (15.53) и составляющая с частотой ω ïð не создается, ПрЧ является усилителем входного сигнала.

572 Глава вторая. Описание лабораторных работ по ОС и РПрУ

Выходная проводимость ПрЧ (g22 = Iâûõ /Uâûõ) вычисляется при КЗ входе (Uc = 0) определяется постоянной составляющей (15.74, 15.75) проводимости (составляющая с частотой fïð существует только при m = 0):

g22 ïð = g220 = 1/Ri ïð

(15.77)

и часто называется внутренней собственной проводимостью, обратной внутреннему сопротивлению преобразователя.

Внутренний коэффициент усиления преобразователя:

ïð = Sïð /g22 ïð = SïðRi ïð.

(15.78)

Как следует из (15.61) в ПрЧ наряду с прямым возникает и обратное преобразование т. е. появление на его входе составляющей с частотой сигнала fc при наличии составляющей с частотой fï÷ в нагрузке смесителя. Используя рассмотренную ранее методику анализа ПрЧ для прямого преобразования (15.63) и разложив входной ток в ряд Тейлора по двум переменным uñ, uïð и, ограничиваясь линейными членами, получим:

i

= f

(u

) +

∂f1

u

+

∂f1

u

,

(15.79)

1

ñ

ïð

1

ã

∂u c

∂u ïð

ãäå:

f1(uã) = iâõ(uã) = i1ã

— входной ток смесителя при действии напряжения гетеродина;

	∂f1	=	∂i âõ (u c )	= Y (t)
	∂u c		∂u c
				11

— дифференциальная входная проводимость НЭ;

∂f	1	=	∂i âõ	(u ïð )		= Y (t)
			∂u		ïð
∂u ïð						12

(15.80)

(15.81)

(15.82)

— дифференциальная проводимость обратной передачи.

Представляя (15.81), (15.82) разложениями в ряд Фурье и учитывая (15.55), получим значения комплексных амплитуд входного тока НЭ:

Ic = g110Uc + SîáðUïð,

(15.83)

ãäå g110 – дифференциальная входная проводимость НЭ на частоте сигнала и определяется как g110 = Ic/Uc, ïðè Uïð = 0 (КЗ на выходе смесителя).

Очевидно, что обратное преобразование отсутствует при Sîáð = 0, g110 = 0. Система уравнений (15.74) и (15.83) описывает некоторый эквивалентный 4-полюсник (ПЭ) преобразовательный элемент (НЭ объединенный с гетеро-

дином) линейной системой Y параметров:

I1	= Y11	Uc	+ Y12Uïð;	(15.84)
I2 = Y21		Uñ + Y22Uïð.

Лабораторная работа ¹ 15	573

По форме система линейных уравнений, описывающих ПрЧ, совпадает с описанием усилительного каскада, где параметры усилительного элемента заменены параметрами преобразователя.

Комплексный коэффициент передачи преобразователя:

Êïð = Uïð /Uñ.

Напряжение на нагрузке ПрЧ:

Uïð = –IïðZí,

(15.85)

с учетом фазы между выходным током и напряжением на нагрузке, тогда комплексный коэффициент передачи:

	(Sïð U c + g220 U ïð )Z í			µ
K = –		= –		ïð	,	(15.86)
	U c	1		+ R i ïðYí

ãäå Yí = 1/Zí.

Коэффициент усиления (15.86) зависит от частоты, поскольку сопротивление нагрузки изменяется с изменением от частоты. Если нагрузкой является колебательный контур, то максимальное усиление будет при резонансе, т. е. когда

		ω ïð = ω ïð î.				(15.87)
Тогда частоты сигнала, при которых существует резонанс выходного
контура:
ω	ñ î = ω ïð î −		êω ã, ïðè ω	ïð î > êω	ã;	(15.88)
ω	ñ î = êω	ã − ω	ïð î, ïðè ω	ïð î < êω	ã;	(15.89)
	ω	ñ î = êω ã + ω ïð î.				(15.90)

Отсюда видно, что для фиксированных значений частоты гетеродина и резонансной частоты выходного контура резонанс наступает для нескольких значений частоты сигнала, что отличает преобразователь частоты от резонансного усилителя.

7.3 Побочные каналы приема

Поскольку в супергетеродинных преемниках обычно кfã > fïð î, то как следует из (15.89), (15.90) на частотах входного сигнала:

fñ î = êfã ± fïð î

(15.91)

получается резонанс, при крутизне преобразователя Sïð = Sê /2, зависящей от номера гармоники. Частотная характеристика преобразователя — зависимость коэффициента усиления от частоты сигнала имеет вид (рис. 15.59).

574 Глава вторая. Описание лабораторных работ по ОС и РПрУ

Ðèñ. 15.59

Значение модуля коэффициента усиления Кïð î на частотах входного сигнала (15.91), обеспечивающего резонанс в нагрузке, Zí = Rí = 1/Gí имеет вид

Êïð î	=		ïð	=		SïðR í	= SïðRý,	(15.92)
			+ R i ïðG í		1 + R í R i ïð
	1

ãäå Rý = Rí/(1 + Rí /Ri ïð).

Как видно из рис. 15.59 напряжение на выходе ПрЧ появляется при воздействии на его входе сигналов с частотами, при которых выходное напряжение находится в полосе пропускания выходного колебательного контура. Напряжение на выходе ПрЧ появляется различными путями за счет использования различных составляющих, периодически изменяющейся крутизны НЭ. Составляющая на частоте fc = fïð î, которая получается согласно (15.70) при к = 0 и дает наибольшее напряжение на нагрузке без преобразования частоты при крутизне S0, определяемой крутизной в рабочей точке на статической ВАХ.

Сигналы с частотами fã±fïð î принимаются (создают на выходе ПрЧ промежуточную частоту) за счет использования первой гармоники крутизны S1, а сигнал 2fã±fïð î за счет использования второй гармоники крутизны S2 и т. д. Таким образом, возможно одновременное усиление сигналов на промежуточ- ной частоте из различных частотных каналов.

Используя, например, в качестве основного канал с частотой fc = fã – fïð î, остальные считаем дополнительными, паразитными. Для симметрично расположенного относительно частоты fã, канала с частотой fçê = fã + fïð î, называемого зеркальным, напряжение на выходе ПрЧ создается с таким же коэффициентом передачи, как и для основного канала, определяемого крутизной S1.

Дополнительные каналы приема у преобразователя приводят к тому, что вместе с полезной станцией, супергетеродинный приемник принимает ряд мешающих станций, работающих на различных частотах. Для уменьшения вредного воздействия мешающих станций надо выбирать режим работы НЭ, при котором крутизна преобразователя для дополнительных каналов была мала. Поскольку крутизна преобразования для основного и зеркального каналов одинакова, то необходимо устанавливать на входе ПрЧ избирательную систему, которая уменьшает напряжение частоты зеркального канала. Одновременно она ослабляет и другие побочные каналы. Это осуществляется в

Лабораторная работа ¹ 15	575

преселекторе, устройстве установленном до преобразователя и осуществляющего предварительную фильтрацию полезного сигнала.

Дополнительные каналы приема приводят к искажениям принимаемого сигнала даже при наличии лишь одного передатчика, так как если основной канал вследствие умножения на НЭ преселектора частично или полностью совпадает с частотой одного из дополнительных каналов, это приводит к появлению напряжения промежуточной частоты, полученного двумя путями. Это приводит к интерференционным искажениям в виде биений и при приеме телефонных сигналов искажений в виде свистов. Избавиться от интерференционных искажений с помощью преселектора невозможно. Уменьшить их можно выбором промежуточной частоты, при которой исключается совпадение частот основного и побочных каналов приема (гармоники и субгармоники промежуточной частоты не должны попадать в диапазон принимаемых частот).

Для достаточно малых уровнях входного сигнала роль побочного канала может выполнять канал прямого прохождения, когда fñ ≈fïð î.

При уровнях сигнала на входе ПрЧ требующих описания его свойств нелинейной моделью, недостаточно ограничиваться линейными членами разложения выходного тока в ряд Тейлора (15.63) и требуется учитывать члены более высоких порядков. Воздействие достаточно большого уровня входного сигнала, сравнимого с уровнем напряжения гетеродина, приводит к возникновению нелинейных искажений по частоте сигнала (появление гармоник на частотах кратных частоте сигнала). Напряжение на выходе ПрЧ будет определяться частотными составляющими:

ω	ïð = êω	ã + mω	ñ, ïðè êω ã < ω		ïð;	(15.93)
ω	ïð = êω	ã – mω	ñ, ïðè êω	ã > ω	ïð;	(15.94)
	ω	ïð = mω ñ – êω ã.				(15.95)

Поскольку в супергетеродинных приемниках обычно ω ã > ω ïð, то (15.93) принимать во внимание не будем. Для полосового фильтра на выходе ПрЧ, реализованного в виде одиночного колебательного контура, условием появления выходного напряжения является ω ïð = ω ïð î. Это позволяет получить зна- чения частот сигнала ω ñ î, при которых возможно появление напряжения промежуточной частоты в полосе пропускания колебательного контура (из (15.93), (15.95)):

ω ñî	=	kω ã ±ω ïð î	.	(15.96)
		m

Очевидно, что это приводит к появлению дополнительных паразитных каналов приема, при m ≠ 1. При к = m = 2 возникает два паразитных канала приема полузеркальной частоты fïç = fã±1/2fïð = fñ±1/2fïð. Полузеркальный канал очень близок к частоте полезного сигнала и его трудно подавить в преселекторе.

Уменьшение уровня входного сигнала и выбор режима работы НЭ позволяет снизить число дополнительных каналов приема, Этого же эффекта достигают применением достаточно избирательных преселекторов.

576 Глава вторая. Описание лабораторных работ по ОС и РПрУ

Повысить степень подавления главных паразитных каналов приема fïð, fçê, fïç можно используя двойное преобразование частоты, когда относительно высокая первая промежуточная частота fïð 1 позволяет подавить зеркальный канал применением достаточно простой схемы преселектора (часто неперестраиваемой даже в диапазонных приемниках). Сравнительно низкая вторая промежуточная частота fïð 2 облегчает формирование требуемой АЧХ фильтра в нагрузке ПрЧ2 (подавление соседних каналов).

При приеме АМ сигнала воздействие на ПрЧ достаточно мощной помехи приводит к появлению амплитудной модуляции полезного сигнала помехой — возникновению перекрестной модуляции. Это приводит к прослушиванию мешающей станции.

8Литература

1.Радиопремные устройства / Под ред. проф. Н. Н. Фомина. М.: Радио и связь. 2003.

2.Разевиг В. Д. Применение программ P-CAD и PSpice для схемотехни- ческого моделирования на ПЭВМ. В 4-х вып. — М.: РиС, 1992.

3.Головин О. В. Радиоприемные устройства. М.: ВШ, 1997. С. 153—174.

4.Разевиг В. Д. Схемотехническое моделирование с помощью Micro-Cap 7. М.: Горячая линия—Телеком, 2003. 364 с.

5.http://WWW.spectrum-soft.com/demoform.shtm (адрес в Internet для получения студенческой версии ССМ МС).

Лабораторная работа ¹ 16

ИССЛЕДОВАНИЕ ТРАНЗИСТОРНОГО РЕЗОНАНСНОГО УСИЛИТЕЛЯ

1 Цель работы

Изучение свойств резонансного усилителя на биполярном транзисторе и исследование влияния величины связи контура с транзистором и нагрузкой на его усилительные и избирательные свойства; исследование влияния внутренней обратной связи в транзисторе на технические характеристики предыдущего каскада с применением системы схемотехнического проектирования Мicro Cap 8 (MC8).

2 Задание по расчетной части

Для второго каскада двухкаскадного резонансного усилителя на биполярных транзисторах (рис. 16.2):

2.1.Рассчитать коэффициенты включения ncîãë, обеспечивающие согласование контура с нагрузкой, а также коэффициент усиления и полосу пропускания (по уровню 0,707) для каждого из коэффициентов включения транзистора Q2 в контур m = 1,0; 0,5; 0,3; 0,1.

2.2.Определить оптимальные коэффициенты включения mîïò è nîïò транзистора Q2 и нагрузки (R11) и соответствующий им коэффициент усиления по напряжению для полосы пропускания (по уровню 0,707) 12 кГц.

3 Задание на компьютерное моделирование

3.1.Произвести экспериментальную проверку результатов расчета nñîãë â

ï.2.1 и величины коэффициента усиления и полосы пропускания второго каскада резонансного усилителя.

3.2.Оценить коэффициент усиления и полосу пропускания второго каскада резонансного усилителя для mîïò è nîïò, рассчитанных в п. 2.2.

3.3.Äëÿ m = 0.5 è n = nñîãë оценить влияние внутренней ОС транзистора Q2 на частотные свойства первого каскада по сравнению со случаем отсутствия обратной связи (m = 0).

578 Глава вторая. Описание лабораторных работ по ОС и РПрУ

4 Методические указания по выполнению работы

Исследование свойств компьютерной модели усилителя предполагает:

•что студенты знакомы с основами работы операционной системы WINDOWS 98(или более поздними версиями);

•имеют доступ к сети INTERNET и в состоянии по указанному в п. 7 настоящего описания адресу получить инсталляционные файлы студенче- ской версии программы mc8demo.exe (или приобрести эту программу на CR дисках).

После установки и запуска программы mc8demo.exe в верхней части экрана монитора появляется окно главного меню с панелью команд (рис. 16.1).

Ðèñ. 16.1

Затем необходимо загрузить принципиальную схему транзисторного двухкаскадного усилителя, находящегося в файле VRLCAM.CIR. Для этого выбирают режим FILE основного меню, на выпадающем подменю OPEN в папке DATA отыскивают файл VRLCAM.CIR и нажимают на кнопку ОТКРЫТЬ. В центральном окне должна появиться принципиальная схема двухкаскадного резонансного усилителя, приведенная на рис. 16.2. Следует убедиться в соответствии параметров вызванной схемы и приведенной в описании. Для этого необходимо сопоставить тип и значения номиналов элементов, приведенных на принципиальной схеме описания и представленных на экране из файла

Лабораторная работа ¹ 16	579

VRLCAM.CIR. (При отсутствии файла VRLCAM в полученных методических материалах необходимо ввести принципиальную схему (рис. 16.2) исследуемого усилителя самостоятельно. Для этого в меню главного окна выбирают команду FILE, затем в ниспадающем меню строку New и последовательно вводят элементы принципиальной схемы описания).

Ðèñ. 16.2

В лабораторной работе исследуются свойства двухкаскадного резонансного усилителя на транзисторах КТ 316D. К одиночным колебательным контурам в коллекторных цепях как первого, так и второго каскада, частично подключены выходное сопротивление транзистора с одной стороны и нагрузки — с другой. Для первого каскада роль нагрузки выполняет входное сопротивление второго каскада, а для второго каскада нагрузкой является сопротивление R11. Входное воздействие — гармонический сигнал с частотой 465 кГц, на который настроены оба контура усилителя. Сопротивления R5 и R9 отражают собственные потери в реальных контурах и являются сопротивлением Rîå контура на резонансной частоте. Частичное включение в контур первого каскада со стороны транзистора Q1 обеспечивается автотрансформаторным включением, а со стороны транзистора Q2 — емкостным делителем С5 и С6. Во второй контур выходное сопротивление транзистора Q2 включается с заданным коэффициентом включения m, выбираемым переключателем S1, а нагрузка — с коэффициентом включения n, выбираемым переключателем S2.