книги из ГПНТБ / Кулиев Р.П. Опыт интенсификации разработки и эксплуатации морских месторождений и скважин

По формуле (25) были подсчитаны значения коэф­ фициента ухудшения по рассматриваемым в работе

фонтанным		скважинам месторождения				Песчаный-море.
Параметры, необходимые для определения по фор­
муле	(24)	коэффициента		ухудшения		призабойной		зо­
ны в,	мы определяли следующим				образом.
1. По данным			глубинных замеров			строили	кривые
восстановления забойного				давления в		координатах		Рс;.
Т—псевдопродолжительность				работы		скважины	(„при­
веденное время") до момента ее остановки для
исследования,			мин:
			Т =	Qy				(26)
где -Q —суммарный отбор
				нефти кз скважины за вре­
	мя предшествующей непрерывной ее работы,
	см3;
Qy —установившийся				дебит	скважины перед оста­
	новкой,		см?\сек.
По	графикам		Р% — f{^S~~^j		определялся прямоли­

нейный участок кривой восстановления давления. Учи­ тывая кратковременность проводимых исследований скважин (3—4 часа), для определения значения пол­ ностью восстановившегося пластового давления полу­ ченный прямолинейный участок экстраполировали до

пересечения с осью ординат		в	точке, абсцисса	которой
	l g — L	=	0.
	т+t
Такая экстраполяция допустима и дает вполне				надеж­
ные	результаты.
2.	По прямолинейному участку графика восстанов­

ления давления определяли тангенс угла наклона пря­

мой	к оси абсцисс:
	i =	0,183	— =			- — ^
			»•*	i g _ i L . _ i . _ A _				<2 7 >
					т+и	6	г-к
где	l g — — ;	\g-zrr	абсциссы		двух достаточно			удален-
	T-\-ty	T-\-h	ных	друг	от	друга	точек	на пря­
			молинейном участке				графика;

62

		Л^; Рц—соответствующие			ординаты указан­
			ных	точек.
3. За		установившееся		забойное	давление Я с у была
принята		величина	забойного давления, измеренного
перед	остановкой		скважины.
4.	Величина RK		была принята равной 150 м (среднее
расстояние между			скважинами), а Яс —0,075 м. Подста­

вив значения найденных описанным способом парамет­ ров i, ДЯ, RK и Я с в формулу (24), определяем значение коэффициента ухудшения. Результаты подсчета приве­ дены в таблице 17.

Подсчет показывает, что на долю скин-эффекта (или зоны ухудшенной проницаемости ввиду выделения газа в самостоятельную фазу) в перечисленных скважинах приходится 9,7—53,5% от общего перепада давления в пласте.

Интересно отметить, что результаты подсчета по методике Ван-Эверцингена и Херста, Apnea, Томаса и предлагаемым методам определения величины Rr по

формуле	(18) по качеству совпадают. При этом	только
в одном	случае (скважина № 111) полученные	резуль­
таты различны.
Таким	образом, сравнение величин радиуса	разгази­

рования, полученных предлагаемым методом и методом ВНИИ, показывает хорошее соответствие между ними. Это дает основание рекомендовать предложенный метод для вычисления Rr непосредственно в промысловых

условиях—по кривой восстановления				давления.
§	3. Определение	радиуса разгазирования
по эксплуатационным			рядам	фонтанных
		скважин
Для интенсификации разработки и эксплуатации неф­
тяных	месторождений	при	Я з а б < Я н а с < Я п л , помимо

определения радиуса разгазирования вокруг призабойных зон скважин, представляет большой интерес выявле­ ние зоны распространения смешанного режима в залежи (выделение газа в пласте) путем определения радиуса разгазирования по эксплуатационным рядам (батареям) скважин. Это тем более важно для тех месторождений и районов, где в силу некоторых обстоятельств методы водного воздействия были применены с опозданием. В

63

случае применения этих методов начинает интенсивно падать давление в пласте, между закачкой и отбором пластовой жидкости появляется дефицит (отрицатель­ ный баланс), и при дальнейшей разработке и эксплуа­ тации залежи развивается режим растворенного газа.

Как было сказано выше, к такому типу месторож­ дений можно причислить и рассматриваемое в данной работе нефтегазовое месторождение в акватории

о.Песчаный.

Вцелях выявления радиуса разгазирования по рядам скважин рассмотрим, как изменяется забойное давление в эксплуатационной батарее по каждому горизонту в отдельности. Для этого составим систему уравнений, которая позволит при заданных дебитах определить давление. Условия работы скважин в каждом данном ряду одинаковы, т. е. скважины имеют одинаковые забойные давления, одинаковые дебиты и равномерно распределены по окружности соответствующего ряда.

Условия работы каждого ряда можно определить при решении уравнений, составленных по следующей схеме [49, 50, 51, 52]:

=^ « ( Р , . , - Л ) 1

у-

где

i

соответствует номеру

каждого

ряда;

п—количеству

работающих

рядов;

i — 1, 2

п.

Начало счета

ведется от внешнего

ряда

скважин.

Я\ и

Qi-i—Дебиты

скважин

t-ro

и t-1-го рядов,

смй/сек;

П\

и

количество скважин

i-ro и

i-1-го рядов;

Р\

и P|_j—забойное

давление

в скважинах

/-го и

i-1-го

R\

рядов,

атщ

и

радиусы

i-ro и i-1-ro эксплуатационных

ба­

тарей,

м;

г \

и

—радиусы

скважин

i-го и i-1-го

рядов (при­

веденный

для совершенных

скважин

ради­

ус), м.

Количество уравнений, составленных по типу урав­

нения

(28), соответствует

количеству

работающих

ря-

64

дов, т. е. п.		При наличии нагнетательного ряда дебит
в уравнении		берется со знаком минус. Начиная решать
систему уравнений от центральной скважины								(или
внутреннего		ряда), т. е. задавая				последовательно		зна­
чение i = п,		i = п — 1 =		1	, i — 2, i = 1,		получаем
выражение забойного давления скважины каждого								ряда
в зависимости от забойного давления скважин							внутрен­
него ряда.						i — 1 получим значе­
Из последнего			уравнения		при
ние Р з а б п,	а затем		сможем		определить забойные			дав­
ления всех		рядов.
Теперь	рассмотрим			составление систем			уравнений

при работе одного нагнетательного ряда № 1 и четы­

рех

эксплуатационных

рядов

№№

2, 3, 4, 5.

По

принципу

формулы

(28) составим

систему

пяти

уравнений для скважин X горизонта

балахансксй свиты.

пъдь

1 п —l - + q5 In —а

qK In — i - =

Rb

пьГь

ПкГк

=

2 - / f . / t 5 ( P , - P 5 ) ;

( 2 9 )

(«60s +

« - 4 9 4 )

In § -

+

q4

In -A

.

_ ^3

In -

=

=

2rJt',/t , ( Р 3 - Л ) .

(30)

V-

(n5g5

+ n4g4

+

ff8«78)

I

Ri

1

„ 1 -

^3

„ 1 „

^2

n

+

ftln

— 5 - — g2

In •

i<3

Я3Г3

**3^ 3

( P 2 - P 3

) .

(31)

{'his

+

+

'his

+

" 2

? 2 ) l n § - +

? 2 l n - ^ - 4- gi

In

-

(32)

( я 6 ? 5 +

+ н 3 д 3 + n.2q2 + я ^ ) l n ^ - - gx

I n —

_

2it/f,A,

(/>„-/>,)

(33)

Исходные

данные

приведенных

выше

расчетов по

X

горизонту

представлены

в таблицах

18—20.

9 - Б

65

'h

10

tf„ .«

1235

/л.

дарси

0,09

Ряд

1

i 5

м

1500

С6

						Таблица				18
		П 4		с.к'		см*	см'
л*	л3		«5 <? "			Ъ,~с7к~	« к
7	7	5	1	3380	1430	1980	2260			816
						7 аблиц
						1
	«а . -И	Я„ .и			.и jft..,,.«		ft,,	л		Л5, не
1000	650	400	0,076	42	13	8	15			8
						Т аблиц*. i 20
дарси	дарси	к,,	/<г„	спз		спз	спз			спз
		дарси	дарси
0.377J	0,333	0,300	0,300	1	3,5	4,5	4,7			4,0'
						Габлиц			а	21
р з а б ,	Ряд	''заб,	Ряд	''заб,	Ряд	р заб,	Ряд			рзабх
		am		от		am				am
260,2	2	188,5	3	149,7	4	137,1	5			159,9'
						габлиц			а	22
"j		л,		с.к'1	см1	си'1	см'			см'
						<7з.			Г,~" сек
6	5	4	3	2220	1119	2000 ! 758				406.
							1	1
							Таблица			23
R,, м		/?,. .«		Л,, -к	Л», .к	Лэ, м	Л,, .«			Л», .к-
1170	850	535	200	31,4	15	14	10			&

							Таблица		24
/л.	/л»	к,-	дарса	дарса	|1„ слэ			спз	fti, спз
дарси	дарса	\дарси
0,009	0,121	0,389	0,500	0,009	I	3,6	2,57	2,61	3,65
							Таблица		' 5
Ряд	Рзаб,	Ряд	am	Ряд	р з а б ,	Рид	Рзаб,	Ряд	Рзаб,
	am				am		am		am
i:	300,2	2	175,1	3	166,5	4	140,5	5	152,9

Таким образом,		в результате математических				опера­
ций по уравнениям (29—33) получены значения						величин
забойного давления по эксплуатационным рядам X гори­
зонта, которые приведены в таблице 21.
Теперь аналогичным			путем	рассмотрим,	как изменя­
ются	забойные давления		по рядам IX горизонта.			Исход­
ные	данные для	расчетов представлены			в таблицах
22-24.
Для IX горизонта получены				значения забойного дав­
ления, приведенные в таблице 25.
На основании		произведенных вычислений				и полу­
ченных результатов составим				сводные таблицы по каж­
дому горизонту в отдельности				(таблицы 26 и 27).
Располагая данными			забойного "давления по экплуа-

тационной батарее, рассмотрим теперь изменение ради­ уса разгазирования по рядам (для каждого горизонта в отдельности), воспользовавшись приведенной выше методикой ВНИИ, формулами (6) и (7).

Исходные данные и результаты расчетов по выра­ жениям (6—7) для каждого горизонта в отдельности приведены в таблицах 28, 29 и 30.

Полученные значения величин радиусов разгазиро­ вания по эксплуатационным рядам внесены в структур­ ные карты горизонтов IX и X балаханской свиты мес­ торождения Песчаный-море (рис. 27 и 28).

Как видно из этих рисунков, зона радиуса разгази­ рования по горизонту IX распространяется от третьего

5"

67

J*	J4
ряда	скважины
I	37

190

233

238

242

5

II29

41

69

121

129

182

6

III159

179

185

117

204

	5
IV	144
	189
	200
	210
	4

у205

212

213

3

				Таблица	26
Горизонт	q, mjcyrn	К. лид	|J., сиз	л э ф .	р з а б ,
				м	атм
I X H	290	10	1	,
I X H	150	—	1	—
I X H	150	9	1	40
I X H	200	40	1	13	300,2
I X H	185	14	1	41
	192,4	0,009		31,4
I X C	86	313,2	3,6	17
I X H	155			8
IXc	86	760,4	3,52	6
IXc	33			20	175,1
IXc	4			6
IXc	28			30
	65,3	500,0	3,6	15
I X H	148	478	2,87	13
I X H	154	300	2,27	12	166,5
I X H	76			16
I X H	117
I X H	126
	124,2	389	2,57	14
I X B	42
I X H	147	185	3,35	9	140,5
IXc	41	57,4	2,87
I X H	35,5
	65,5	121,2	2,61	10
IXc	27	9,1	3,65	5
I X H	27	8,7		6	152,9
I X H	26 '	8,2	3,65	5
	27	0,0009	3,65	5

68

Таблица 17

ряда	скважнны	Гори­	q, т/су т	К, млд	слз	м
		зонт
I	39	Хв	135	37	1	26
	43	Хв	240		1
	101	Хв	206		1
	103	Хв	750	398	1	2
	147	Хв	146		1
	156	Хв-г н	89	2	1	77
	158	Хв	110	18	1	27
	215	Хв+н	272	8	1'	8
	217	Хв + н	771		1
	241	Х в + н	200
	10		292	0,09	даре и	42
II	25	Хв	115	513,5		9
	106	Хв	2,0			8
	132	Хв	148	562	2,65	9
	133	Хв	113	270,9	4,0	24
	134	Хв	98			20
	177	Хн	51	192,4	4,5	7
	211	Хв	. 76,5
	7		87 *	' 377	3,5	13
III	111	Хн	178	8080	4,4	6
	117	Хн	60			6
	139	Хв	57,5
	151	Хв	177	470,6	4,01	8
	154	Хн	106	121,8	4,85	6
	188	Хв	146	408	5,9	11
	209	Хн	110
	7		120	333	45	8
IV	155	Хн	98	502	5,25	13
	173	Хн	210			28
	174	Хн	127	115,0	4,5-	12
	175	Хв	100			9
	186	Хн	152			•
	5		137,4	300	4,7	15
V	172	Хн	50	300	4,0	8

Р, атм

/>1=260,5

Р3 = 188,5

Р3 = 149,7

Р<=. 137,1

Р 5 = 159.9

П р и м е ч а н и е . Среднюю^проницаемость по скважинам II ряда определяем, исходя из максимальной проницаемости по скважине № 132 и минимальной—но скважине № 177.

69

ряда до пятого, по горизонту X—от четвертого до пятого.

	к		о		А г з 3
j	ш.хтп.1.	Область	режима	растворенного	газа	Vряда
|	Ш/ШШ.	„	"	"	, v	"
|				'	"I " I
				"	*	"

Рис. 27. Карта разработки IX гор. балаханской свиты месторождения Песчаный-море с определенными вели­ чинами радиуса разгазирования по рядам эксплуата­ ционных скважин

Следовательно, можно предполагать, что в гори­ зонте IX от третьего ряда до пятого существует режим растворенного газа, до третьего ряда и после второго доминирует еще упруговодонапорный режим, о чем свидетельствуют забойные и пластовые давления, т. е. условия Р з а б < Р н а с < РаЛ, при которых разрабатывается пласт.

Аналогичное наблюдается и на X горизонте: до чет­ вертого ряда—один из режимов упруговодонапорной системы, после четвертого—режим растворенного газа.

70

Рис. 28. Карта разработки X гор. балаханской свиты месторождения Песчаный-море с определенными величинами радиуса разгазироваиия по рядам эксплуатационных скважин

	ризон
С~	о
С
II	X
III	X
IV	X
V	X

								Таблица	28
				е			О	ч	с?
&			5	а	ГО		га		К от
								*j
s>:		е	и	о	С		аГ	о?
	Л;		<С	оГга			а?
0,377	1300	124	201	188,5	3,5	1,26	2,83	4,2	0,3
0,333	800	172	201	149,7	4,5	1,26	9	18,1	1,34
0,300	1500	196	201	137,1	4,7	1,26	10,8	176	13
0,300	800	71	201	159,9	4,0	1,26	8,1	298	22

71