- •Компоновка одноэтажных промышленных зданий и сооружений.
- •Постоянные нагрузки, действующие на одноэтажные здания.
- •3. Снеговые и ветровые нагрузки, действующие на одноэтажные здания.
- •4. Крановые нагрузки, действующие на одноэтажные здания.
- •5. Статический расчёт несущих поперечных рам одноэтажных промышленных зданий на действие постоянных нагрузок. Основные положения расчёта.
- •6. Статический расчёт несущих поперечных рам одноэтажных зданий на действие снеговых и ветровых нагрузок.
- •7. Статический расчёт несущих поперечных рам одноэтажных зданий на действие крановых нагрузок.
- •8. Колонны одноэтажных промышленных зданий. Основные конструктивные решения.
- •9. Расчёт и конструирование сплошных колонн одноэтажных промышленных зданий.
- •10. Расчёт и конструирование двухветвевых колонн одноэтажных зданий.
- •11. Плиты покрытий. Основные конструктивные решения.
- •12. Расчёт и конструирование ребристых плит покрытий зданий и сооружений
- •13. Расчёт и конструирование плит покрытия двойное "т".
- •14. Балки покрытий зданий и сооружений. Основные конструктивные решения.
- •15. Расчёт и конструирование балок покрытия с параллельными поясами.
- •16. Расчёт и конструирование двухскатных балок покрытия.
- •17. Расчёт балок покрытия на стадии изготовления и монтажа.
- •18. Фермы покрытий. Основные конструктивные решения.
- •19. Определение усилий в раскосных фермах.
- •20. Особенности определения внутренних усилий в безраскосных фермах.
- •21. Расчёт и конструирование основных элементов ферм.
- •22. Проектирование опорных узлов ферм.
- •23. Проектирование промежуточных узлов ферм.
- •24. Арки покрытий. Расчёт и конструирование.
- •25. Подстропильные конструкции. Расчёт и конструирование.
- •26. Подкрановые балки. Расчёт и конструирование.
- •Каменные и армокаменные конструкции
- •Материалы для каменных и армокаменных конструкций. Виды каменных кладок.
- •Напряженное состояние камня и раствора при центральном сжатии. Стадии работы кладки при сжатии.
- •3. Факторы, влияющие на прочность каменной кладки при сжатии. Прочность кладки при центральном сжатии.
- •4. Прочность каменной кладки при растяжении, срезе и изгибе.
- •5. Нормативные и расчетные сопротивления каменной кладки.
- •6. Деформативные свойства каменной кладки. Начальный модуль упругости и модули деформаций кладки. Упругая характеристика кладки.
- •7. Расчет по несущей способности центрально сжатых элементов каменных конструкций.
- •8. Расчет по несущей способности внецентренно сжатых элементов каменных конструкций.
- •9. Элементы каменных зданий с сетчатым армированием. Материалы, область применения, назначение сеток, конструктивные особенности, схема разрушения.
- •10. Расчет по несущей способности центрально и внецентренно сжатых элементов каменных конструкций с сетчатым армированием.
- •11. Элементы каменных зданий с продольным армированием. Материалы, область применения, назначение, конструктивные особенности, характер разрушения.
- •12. Расчет каменных элементов с продольным армированием по несущей способности при центральном и внецентренном сжатии.
- •13. Расчет каменных элементов, усиленных обоймами.
- •14. Каменные здания с жесткой и упругой конструктивной схемой.
- •15. Расчет стен каменных зданий с жесткой конструктивной схемой.
- •16. Расчет стен каменных зданий с упругой конструктивной схемой.
- •17. Расчет сборных железобетонных и рядовых каменных перемычек.
- •18. Расчет и конструирование карнизов каменных зданий.
- •19. Расчет и конструирование стен подвалов.
- •20. Каменные элементы, усиленные обоймой. Назначение, виды обойм, конструктивные особенности.
- •22. Особенности проектирования каменных конструкций, возводимых в зимнее время
6. Деформативные свойства каменной кладки. Начальный модуль упругости и модули деформаций кладки. Упругая характеристика кладки.
Полные деформации состоят из упругих εу и неупругих εпл. Причем доля пластичных (необратимых) деформаций с увеличением нагрузки возрастает.
Модуль упругости E – переменный. Начальный модуль деформации E0, определяется по следующей зависимости E0= α*Ru, где альфа – упругая характеристика кладки. Модуль деформации при эксплуатационных нагрузках 0,3-0,5Ru,для упрощения E=0,8E0. При действии длительных нагрузок в кладке развиваются деформации ползучести, рост которых наблюдается в первые несколько месяцев.
Для идеально упругих тел зависимость между напряжениями и относительными деформациями выражается в соответствии с законом Гука прямой линией, отношение / постоянно, называется оно модулем упругости Еупр = / = const
Кладка из-за неоднородности не является упругим материалом и поэтому зависимость σ-ε криволинейная.
Полные деформации состоят из упругих εу и неупругих εпл. Причем доля пластичных (необратимых) деформаций с увеличением нагрузки возрастает.
Модуль упругости E – переменный, постоянную величину имеет в начале к координат до 0,2Ru
Начальный модуль деформации E0, определяется по следующей зависимости E0= α*Ru, где альфа – упругая характеристика кладки, принимаемая по СНиП 2-22-81*.
Модуль деформации при эксплуатационных нагрузках 0,3-0,5Ru, для упрощения E=0.8E0.
При действии длительных нагрузок в кладке развиваются деформации ползучести, рост которых наблюдается в первые несколько месяцев.
7. Расчет по несущей способности центрально сжатых элементов каменных конструкций.
При центральном сжатии напряжения равномерно распределяются по сечению элемента. Несущая способность таких элементов зависит не только от прочности кладки, но и от гибкости элементов. Для элементов с малой гибкостью из условия равновесия усилий на вертикальную ось можно записать условие прочности:N = Ru A, Ru – предел прочности кладки
Расчет элементов неармированных каменных конструкций при центральном сжатии следует производить по формуле: N тg RA, где R — расчетное сопротивление сжатию кладки, определяемое по таблицам СНиП (2-9) как R = Ruc / k; — коэффициент продольного изгиба; тg — коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки.
Коэффициент продольного изгиба для элементов постоянного по длине сечения следует принимать в зависимости от гибкости элемента i = l0 / i или прямоугольного сплошного сечения при отношении h = l0 / h и упругой характеристики кладки
Расчетные высоты стен и столбов l0 при определении коэффициентов продольного изгиба в зависимости от условий опирания их на горизонтальные опоры следует принимать:
а) при неподвижных шарнирных опорах l0 = Н ( а);
б) при упругой верхней опоре и жестком защемлении в нижней опоре: для однопролетных зданий l0 = 1,5H, для многопролетных зданий l0 = 1,25H ( б);
в) для свободно стоящих конструкций l0 = 2Н (в);(рис)
Значения коэффициентов и тg для стен и столбов, опирающихся на шарнирные неподвижные опоры при расчете сечений, расположенных в средней трети высоты l0 следует принимать постоянными, равными расчетным значениям и тg, определенным для данного элемента. При расчете сечений на участках в крайних третях l0 коэффициенты и тg увеличиваются по линейному закону до единицы на опоре.