ИВАНОВ А.С. гр. 0041 зу
.pdf31
К= 1,0
К 1 =0,94
Таким образом Кравен:
K |
0,89 |
1,00 |
1,90 |
1,00 |
0,94 |
1,59 |
Подставляем полученные значения в формулу (3.4.1):
|
|
420 |
|
|
1,59 199,89 |
м |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
45 |
0,20 |
2,14 |
0,15 |
0,35 |
|
мин |
|
|
|
0,31 |
|
|
3.1.4 Частота вращения
Частоту вращения шпинделя станка рассчитаем по формуле (3.4.3):
1000
n (3.4.3)
D
Подставляем численные значения:
n |
1000 199.89 |
770.94 |
об |
|
|
|
|||
|
|
|||
|
3.14 86.71 |
|
мин |
|
|
|
|
Принимаем из ряда стандартных значений частот вращения ближайшую к вычисленной частоте частоту вращения.
n= 780 об/мин
3.1.5 Сила резания
32
Силу резания Н, принято раскладывать на составляющие силы,
направленные по осям координат станка (тангенциальную Рz, радиальную Ру,
и осевую Рх). При наружном продольном и поперечном точении,
растачивании, отрезании, прорезании пазов и фасонном точении эти составляющие рассчитывают по формуле (3.4.4).
Рz, у,х 10Ср t x s y n К p |
(3.4.4) |
Для дальнейших расчѐтов нам понадобится только тангенциальная составляющая силы резания, Рz.
Постоянную Cр и показатели степени х, у, n принимаем по таблице
(ТМ1, стр. 273).
Cр= 300
x = 1
y = 0,75
n = -0,15
Поправочный коэффициент Кр представляет собой произведения ряда коэффициентов, учитывающих влияние материала заготовки Кмр, углов в плане резцов К р, переднего угла К р и угла наклона главного лезвия К р.
Выбираем вышеуказанные коэффициенты по таблицам (ТМ1, стр. 264, 275).
Кмр определяется по формуле (3.4.5)
kм р |
( |
в |
)n |
(3.4.5) |
|
750 |
|||||
|
|
|
|
предел прочности ζв=800 МПа; n=0,75 тогда:
33
kм v (800750)0,75 1,05
Кмр=1,05
Кр = 1,08
Кр = 1,00
Кр = 1,00
Таким образом, Кр равен:
K р |
1,05 1,08 1,00 1,00 1,13 |
Подставляем полученные значения в формулу (3.4.4): |
|
Рz |
10 300 2,141 0,310,75 199,89 0,15 1,13 1228,29Н |
3.1.6 Мощность резания Мощность резания рассчитывают по формуле (3.4.6):
N |
|
Pz |
|
(3.4.6) |
|
1020 |
60 |
||||
|
|
Подставляем численные значения:
N |
1228,29 199,89 |
4,01КВт |
|||
|
|
|
|||
1020 |
60 |
||||
|
|
Сравниваем Nфакт и Nрас:
10КВт>>4,01КВт
34
Nфакт > Nрас
Условие выполняется.
3.2 Расчѐт режимов резания для сверлильной операции 025.
Проведѐм расчѐт режимов резания на сверлильную операцию 025 –
сверление отверстия под последующее зенкерование. Обрабатываем диаметр
D=13 мм (лист 1). Инструмент – сверло из быстрорежущей стали Р6М5.
Обработка происходит на вертикально-сверлильном станке 2Н125.
Мощность электродвигателя N=2,2КВт, частота вращения шпинделя 45 – 2000 об/мин. Материал заготовки – сталь 40Х, НВ 229.
3.2.1 Глубина резания
При сверлении глубина резания рассчитывается по формуле (3.4.7).
t 0.5D |
(3.4.7) |
где D – диаметр получаемого отверстия, D=13 мм, тогда:
t=0.5*13=6.5мм
3.2.2 Подача
При сверлении отверстий без ограничивающих факторов выбираем максимально допустимую по прочности сверла подачу (ТМ1, стр. 277). В
нашем случае существуют следующие ограничения:
1)глубина отверстия l 5D , следовательно вводится коэффициент Кls=0,9
35
2)достигается более высокое качество отверстия в связи с последующей операцией зенкерования, следовательно вводится коэффициент Коs=0,5
Табличное значение подачи s равно 0,25. Принимаемая подача равняется:
s 0,250,9 0,5 0,11мм об
3.2.2 Скорость резания
Скорость резания при сверлении рассчитывается по формуле (3.4.8):
c |
|
Dq |
|
||
|
|
|
|
k |
(3.4.8) |
T |
m |
S |
y |
||
|
|
|
|
Среднее значение периода стойкости инструмента Т при сверлении принимает по таблице (ТМ1, стр. 279). Т= 25 мин.
Значения коэффициента C , показателей степени x, y и m приведены в таблице (ТМ1, стр. 278).
C = 7
q = 0,4
y = 0,7
m = 0,20
Общий поправочный коэффициент на скорость резания, учитывающий фактические условия резания, Копределяется по формуле (3.4.9).
k |
km kи kl |
(3.4.9) |
где Км- коэффициент на обрабатываемый материал, принимаем по таблице (ТМ1, стр. 262)
36
Ки- коэффициент на материал инструмента, принимаем по таблице
(ТМ1, стр. 263)
Кl- коэффициент, учитывающий глубину сверления, принимаем по таблице (ТМ1, стр. 280)
Км =0,89
Ки= 1,00
Кl= 0,75
Учитывая (3.4.9), получаем:
k |
0,89 1,00 0,75 0,67 |
Подставляем полученные значения в формулу (3.4.8):
v=(14.7∙130.25)/(250.125∙0.110.55)=27,01м/мин
3.2.3 Частота вращения
Частоту вращения рассчитаем по формуле (3.4.3):
Подставляем численные значения:
n=1000∙27.01/3,14∙13=975об/мин
Принимаем из ряда стандартных значений частот вращения ближайшую к вычисленной частоте частоту вращения.
n= 1000 об/мин
3.2.3 Крутящий момент и осевая сила
При сверлении крутящий момент рассчитывают по формуле (3.4.10), а
осевую силу по формуле (3.4.11).
|
|
|
|
|
37 |
М кр |
10СМ |
Dq |
s y |
K p |
(3.4.10) |
Ро |
10 Ср |
Dq |
s y |
K p |
(3.4.11) |
Значения коэффициентов Cм, Cр и показателей степени x, q приведены в таблице (ТМ1, стр. 281).
Cм = 0,0345
q = 2,0
y = 0,8
Cр = 68
q = 1,0
y = 0,7
Коэффициент, учитывающий фактические условия обработки, в
данном случае зависит только от материала обрабатываемой заготовки и определяется выражением (3.4.12).
К р К м р |
(3.4.12) |
Кмр рассчитывалось ранее (см. главу 3.4.1).
Кмр=1,05Кр=1,05
Подставляем известные величины в формулу (3.4.10).
М кр 10 0,0345 82,0 0,110,8 1,05 3,94Н м
Подставляем известные величины в формулу (3.4.11).
Po 10 68 81,0 0,110,7 1,05 1199,52Н
3.2.4 Мощность резания
Мощность резания для сверления определяем по формуле (3.4.13):
38
Ne M кр n
9750
Мкр = 3,94 Нм
n=1000 об/мин;
Ne |
3,94 1000 |
0,40кВт |
|
|
|||
9750 |
|||
|
|
Необходимая мощность на приводе станка:
N пр Ne
где η - КПД станка, η=0,85
Должно выполняться условие Ncт>Nпр |
2,0>0,47 кВт |
(3.4.13)
(3.4.14)
4.3.3 Рассчитаем режимы резания на операцию 020 фрезерования двух лысок.
Из табл. 91.[5, стр. 187] выберем диаметр дисковой фрезы: D=150мм.
Материал режущей кромки Р6М5.
Глубина фрезерования равна ширине обрабатываемого фланца t =12мм.
Ширина фрезерования равна ширине фрезы В = 10 мм.
Из табл. 37 [5, стр. 285] выберем подачу: для нашей заготовки.
Выбираем S= 0,24 мм/зуб.
Из табл. 39 [5, стр. 287] выберем значения коэффициента CV и
показателей степени в формуле скорости резания при фрезеровании: для обрабатываемого материала сталь 40Х, для фрезы Р6М5, для S>0,1 мм/об.
CV=155, q=0,25, y=0,1, m=0,15,р=0.1,n=0.1,х=0.1
Из табл. 40 [5, стр. 290] определим период стойкости фрезы T=150 мин. (для обработки 40Х ).
39
Скорость резания при фрезеровании V |
C |
s y |
Dq |
|
T m t x |
Bu z p KV , |
|||
|
V |
|
|
z
где KV=KMV*KИV*KпV.
Из табл. 4 [5, стр. 263] для обработки фрезой Р6М5
K mv=1.2
KИV=1 – для обработки 40Х (табл. 6 [5, стр. 263]).
KпV=0.9(табл. 5 [5, стр. 263]). KV=1.2*1*0.9=1.08
Ширина фрезерования В=10
Число зубьев фрезы(исходя из диаметра фрезы=150) по табл. 95 [5,с.188] z=12
155 1500,25
V 1500,2 0.240,1 0.240.4 100.15 120,1 1.08 118,1м/мин
Рассчитаем число оборотов шпинделя:
n |
1000 |
118.1 |
376.02 об/мин |
||
|
|
|
|
||
3,14 |
100 |
|
|||
|
|
|
Округляем до значения n=400 об/мин
Определим силу резания.
|
10 C |
t x S y Bn z |
|
Pz |
p |
z |
KMP |
Dq nw |
Значение коэффициента Ср берется из табл.41[5, стр. 291].Выбираем Ср= 82.5
Показатели степени окружной силы: х,y,n,q,w берутся из табл.41[5, стр. 291]
Поправочный коэффициент находится по формуле из табл.10 [5, стр. 265] Kmp=2
Определяем силу резания
|
|
|
|
|
|
|
40 |
|
|
Pz |
10 |
82.5 0.40.95 |
0.40.8 |
41.1 |
12 |
0.25 |
2 |
340,2Н |
|
|
|
1501,1 |
4000 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Крутящий момент
Мкр.=(Pz*D)/2*100.
Мкр.=(340.2*160)/2*100 =287,36 Н*м.
Pz V
Ne 1020 60
N=340.2∙118.07/ 1020∙60=0,65 кВт
Nшп.=Nдв.*η,
где Nдв=8 кВт – мощность двигателя; η=0,81 – КПД станка.
Nшп.=8∙0,81=6,48 кВт.
Сравниваем мощность резания и мощность станка:
6,48>0,65
Nшп.>Nрез.
Мощность станка больше мощности резания, следовательно обработка возможна.
Таблица 4.5.1 Режимы резания на операции механообработки,
назначенные по нормативам Для остальных операций посчитаем режимы резания и занесѐм их в
таблицу