Теплогидравлический расчет реактора

Цели и задачи теплогидравлического расчета реактора.

Задачей поверочного теплового расчета реактора является определение основных теплотехнических параметров при известном конструкционном оформлении и заданной мощности.

Основная цель теплогидравлического расчета реакторов с водой под давлением – установить распределение тепловых потоков и температур по активной зоне реактора, найти максимальную температуру топлива для подтверждения невозможности его расплавления в тепловыделяющих элементах с большой тепловой нагрузкой, определить запас до кризиса теплообмена и гидравлическое сопротивление движению теплоносителя через активную зону.

Методика расчета и исходные данные.

Данный расчет выполняется для реактора типа ВВЭР-1000 тепловой мощностью Q_т = 3225 МВт, величина которой была определена из расчета тепловой схемы паротурбинной установки (см. предыдущий раздел).

Тепловая мощность реактора может быть увеличена с 3000 до 3225 МВт путем добавления в активную зону нескольких дополнительных ТВС. При этом несколько увеличится эквивалентный диаметр активной зоны, а тепловыделение в расчете на одну сборку и удельная энергонапряженность зоны останутся примерно постоянными; следовательно, большинство теплогидравлических и нейтронно-физических параметров реактора изменятся относительно слабо. Решетка активной зоны взята стандартной для ВВЭР-1000: ее геометрические характеристики и средняя мощность тепловыделяющей сборки остались неизменными.

Методика данного расчета аналогична той, которая изложена в [5]. Все теплогидравлические параметры – тепловые потоки, температуры, параметры теплоносителя, гидравлические сопротивления – определяются для среднего по активной зоне и максимально нагруженного твэла (ячейки); последние обозначаются верхним индексом max. Расчет проводится для 9 точек по высоте активной зоны с координатами z = -1,75; -1,50; -1,00; -0,50; 0,00; 0,50; 1,00; 1,50; 1,75 м. Расчет гидравлического сопротивления ведется на средние параметры по высоте ячейки. На небольшом участке теплопередающей поверхности возможно поверхностное кипение теплоносителя, но ввиду того, что зона кипения в водо-водяных реакторах обычно мала, это явление не учитывается. Результаты расчета сведены в таблицы и представлены графически.

Ниже приведены основные характеристики реактора ВВЭР-1000 (по данным [4]), используемые в расчете.

1. Активная зона

Тепловая мощность реактора Q_т = 3225 МВт

Высота активной зоны H₀ = 3,5 м

Экстраполированная добавка к размерам зоны  = 0,08 м

2. Теплоноситель

Среднее давление в активной зоне p = 16 МПа

Температура воды на входе в реактор t_вх = 290 С

Температура воды на выходе из реактора t_вых = 322 С

3. Тепловыделяющая сборка (твс)

Форма и вид ТВС Шестигранная, бесчехловая

Расстояние между центрами ТВС (шаг ячейки) h_яч = 234 мм

Размер ТВС под ключ h_кл = 234 мм

Полное число стержней n_ст = 331 в том числе:  твэлов n = 312  направляющих трубок для пэлов n_п = 18  каркасных трубок n_кт = 1

Диаметр направляющей трубки для пэлов d_п = 12,6 мм

Диаметр центральной каркасной трубки d_кт = 13,3 мм

Число дистанционирующих решеток n_др = 9

4. Тепловыделяющий элемент (твэл)

Материал оболочки Цирконий

Ядерное топливо Диоксид урана (UO₂)

Расположение твэлов в решетке (упаковка) Треугольная

Шаг решетки твэлов h_тв = 12,75 мм

Наружный диаметр d = 9,1 мм

Толщина оболочки _об = 0,7 мм

Зазор между оболочкой и топливным сердечником _заз = 0,1 мм

Диаметр отверстия в топливной таблетке d_о = 1,4 мм

Доля энерговыделения в твэле  = 0,94

В двух нижеследующих таблицах представлены необходимые для расчетов параметры теплоносителя на входе и выходе активной зоны (табл. ), и в состоянии насыщения при среднем давлении в активной зоне реактора (табл. ).

Таблица

Параметр		Вход в активную зону	Выход из активной зоны
Температура	t, ^oC	290	322
Энтальпия	h, кДж/кг	1283	1464
Удельный объем	v, 10^-3 м^3/кг	1,377	1,478
Плотность	, кг/м^3	747,94	676,59

Таблица

Параметр		Вода	Пар
Температура насыщения	ts, ^oC	347,3
Удельный объем	v, 10^-3 м^3/кг	1,709	9,328
Плотность	, кг/м^3	585,1	107,2
Энтальпия	h, кДж/кг	1652	2583
Теплота парообразования	r, кДж/кг	931
Поверхностное натяжение воды	, Н/м	0,00394	—
Теплоемкость	cp, кДж/(кгК)	9,550	14,520
Теплопроводность	, Вт/(мК)	0,449	0,128
Динамическая вязкость	, 10^-6 Пас	67,3	23,27
Кинематическая вязкость	, 10^-6 м^2/с	0,1150	0,2171
Число Прандтля	Pr	1,43	2,64

Основываясь на вышеизложенных соображениях, определим необходимое количество кассет в активной зоне. Тепловая мощность, в среднем выделяемая одной ТВС в серийном реакторе ВВЭР-1000

(6.1)

= 3000/163 = 18,405 МВт

Необходимое число ТВС

(6.2)

= 175,2

Из условия симметрии решетки активной зоны принимаем N = 175.

Расчет геометрических характеристик решетки активной зоны.

Площадь сечения шестиугольной ячейки

(6.3)

= 0,04742 м²

Эквивалентный диаметр активной зоны

(6.4)

= 3,251 м

В

(6.5)

ысота активной зоны с учетом экстраполированной добавки

H = H₀ + 2 = 3,66 м

Объем активной зоны

(6.6)

= 29,0448 м³

Относительный шаг решетки твэлов

(6.7)

= 1,40

Внутренний диаметр оболочки твэла

d

(6.8)

_вн = d – 2_об = 7,7 мм

Средний диаметр оболочки твэла

(6.9)

(6.10)

= 8,4 мм

Наружный диаметр топливного сердечника

d_с = d_вн – 2_заз = 7,5 мм

Средний диаметр зазора между оболочкой твэла и топливным сердечником

(6.11)

= 7,6 мм

Площадь сечения стержней ТВС

(6.12)

= 0,02268 м²

П

(6.13)

роходное сечение ячейки

s_яч = f_яч – f_ст = 0,02474 м²

Гидравлический периметр ТВС

П

(6.14)

_г = (nd + n_пd_п + n_ктd_кт) = 9,674 м

Гидравлический диаметр ТВС

(6.15)

(6.16)

= 0,01023 м

Тепловой периметр ТВС

П_т = dn = 8,920 м

Тепловой диаметр пучка твэлов в тепловыделяющей сборке

(6.17)

= 0,01110 м

П

(6.18)

лощадь поверхности нагрева одного твэла

F_тв = dH₀ = 0,10006 м²

П

(6.19)

лощадь поверхности нагрева в одной ТВС

F_твс = F_твn = 31,219 м²

П

(6.20)

олная поверхность нагрева в активной зоне

F_АЗ = F_твсn = 5463,3 м²

Расчет тепловых потоков и параметров теплоносителя по высоте активной зоны.

Коэффициент неравномерности энерговыделения по объему активной зоны принимаем равным K_V = 2,8.

Коэффициент неравномерности энерговыделения по высоте

(6.21)

= 1,51

Линейный тепловой поток в центральной плоскости реактора:

• в расчете на средненагруженный твэл

(6.22)

= 25,41 кВт/м;

• в расчете на максимально нагруженный твэл

(6.23)

= 47,25 кВт/м.

Расход теплоносителя через активную зону

(6.24)

= 17817,7 кг/с

Средний расход теплоносителя через одну ТВС

(6.25)

= 101,815 кг/с

Расход теплоносителя в расчете на один твэл

(6.26)

= 0,32633 кг/с

Значения линейных тепловых потоков в расчетных точках по высоте активной зоны определяются по следующим формулам:

(6.27)

;

Распределение тепловой нагрузки на единицу поверхности твэла:

;

(6.28)

Распределение энтальпии теплоносителя по высоте активной зоны:

(6.29)

;

Распределение относительных энтальпий по высоте активной зоны

(6.30)

;

Таблица 6.3

Координата расчетной точки	z, м	-1,75	-1,50	-1,00	-0,50	0,00	0,50	1,00	1,50	1,75
Энтальпия	h, кДж/кг	1283,0	1286,4	1304,9	1335,8	1373,5	1411,2	1442,1	1460,6	1464,0
	h^max, кДж/кг	1283,0	1289,3	1323,6	1381,1	1451,3	1521,5	1579,0	1613,3	1619,6
Относительная энтальпия	xотн	-0,396	-0,393	-0,373	-0,340	-0,299	-0,259	-0,225	-0,206	-0,202
		-0,396	-0,390	-0,353	-0,291	-0,216	-0,140	-0,078	-0,042	-0,035
Температура	tт, ^oC	290,0	290,6	294,1	299,9	306,7	313,3	318,5	321,5	322,0
	tт^max, ^oC	290,0	291,2	297,6	308,1	320,0	330,9	339,0	343,3	344,0
Удельный объем	v, 10^-3 м^3/кг	1,337	1,339	1,352	1,373	1,401	1,431	1,458	1,475	1,478
	v^max,10^-3 м^3/кг	1,337	1,341	1,364	1,407	1,466	1,537	1,606	1,653	1,662
Плотность	, кг/м^3	747,9	746,8	739,6	728,3	713,8	698,8	685,9	678,0	676,6
	^max, кг/м^3	747,9	745,7	733,1	710,7	682,1	650,6	622,7	605,0	601,7
Изобарная теплоемкость	cp, кДж/кгК	5,230	5,243	5,317	5,439	5,628	5,849	6,052	6,197	6,226
	cp^max, кДж/кгК	5,230	5,255	5,390	5,667	6,110	6,785	7,635	8,240	8,340
Теплопроводность	, Вт/мК	0,5780	0,5770	0,5709	0,5609	0,5479	0,5345	0,5234	0,5166	0,5153
	^max, Вт/мК	0,5780	0,5759	0,5649	0,5452	0,5202	0,4934	0,4705	0,4578	0,4557
Динамическая вязкость	, 10^-6 Пас	92,6	92,4	91,0	88,7	86,1	83,4	81,3	80,1	79,8
	^max,10^-6 Пас	92,6	92,1	89,6	85,5	80,7	76,0	72,1	70,0	69,6
Кинематическая вязкость	, 10^-6 м^2/с	0,1238	0,1237	0,1230	0,1218	0,1206	0,1193	0,1185	0,1181	0,1179
	^max, 10^-6 м^2/с	0,1238	0,1235	0,1222	0,1203	0,1183	0,1168	0,1158	0,1157	0,1157
Число Прандтля	Pr	0,838	0,839	0,847	0,861	0,884	0,912	0,940	0,960	0,964
	Pr^max	0,838	0,841	0,855	0,889	0,948	1,044	1,165	1,260	1,280

Далее, используя таблицы теплофизических параметров воды [1] и [6], по известным значениям среднего давления теплоносителя и его энтальпии в 9 расчетных точках находим распределение параметров теплоносителя по высоте для среднего и максимально нагруженного твэлов. Результаты см. в таблице 6.3.

В таблице 6.4 приведены численные значения тепловых потоков, найденные по формулам (6.27) и (6.28) и усредненные по высоте.

Таблица

z, м	-1,75	-1,50	-1,00	-0,50	0,00	0,50	1,00	1,50	1,75
ql, кВт/м	1,74	7,10	16,61	23,11	25,41	23,11	16,61	7,10	1,74
ql^max, кВт/м	3,24	13,21	30,89	42,97	47,25	42,97	30,89	13,21	3,24
qs, кВт/м^2	57,3	233,5	546,1	759,7	835,5	759,7	546,1	233,5	57,3
qs^max, кВт/м^2	106,6	434,2	1016	1413	1554	1413	1016	434,2	106,6

Среднее значение теплового потока по высоте максимально нагруженного твэла

(6.31)

= 832,5 кВт/м²

Расчет среднего коэффициента теплоотдачи.

Средние значения коэффициентов теплоотдачи (z) на участках вокруг расчетных точек могут быть рассчитаны по формулам

(6.32)

где А – коэффициент, зависящий от способа упаковки твэлов в ТВС; Nu(z), Nu^max(z) – средние на расчетных участках значения чисел Нуссельта; Re(z), Re^max(z) – на расчетных участках средние числа Рейнольдса.

П

(6.33)

ри треугольной упаковке твэлов А рассчитывается по формуле

A = 0,0165 + 0,02(1 – 0,91^–2)^0,15 = 0,0278

Для чисел Нуссельта и Рейнольдса имеют место соотношения:

(6.34)

;

(6.35)

;

(6.36)

;

где w(z) и w^max(z) – скорость теплоносителя в расчетных точках в ячейке со средненагруженным и максимально нагруженным твэлами соответственно.

Данные расчета по соотношениям (6.32) – (6.36) и значения коэффициентов теплоотдачи, определяемые по формулам (6.37), сведены в таблицу 6.5.

(6.37)

;

Таблица

z, м	-1,75	-1,50	-1,00	-0,50	0,00	0,50	1,00	1,50	1,75
w, м/с	5,501	5,510	5,563	5,649	5,765	5,888	5,999	6,069	6,081
w^max, м/с	5,501	5,518	5,612	5,789	6,032	6,324	6,608	6,802	6,839
Re, 10^5	4,546	4,556	4,626	4,746	4,890	5,048	5,178	5,256	5,276
Re^max, 10^5	4,546	4,571	4,699	4,924	5,217	5,539	5,839	6,014	6,049
Nu	869,5	871,4	885,4	909,7	941,5	977,9	1010,2	1031,0	1035,8
Nu^max	869,5	874,5	899,9	948,9	1019,7	1111,9	1211,8	1280,3	1294,3
, кВт/м^2 К	49,12	49,14	49,41	49,87	50,42	51,09	51,68	52,05	52,17
^max, кВт/м^2 К	49,12	49,22	49,68	50,56	51,84	53,62	55,72	57,29	57,65

Расчет температурного поля твэлов.

Распределение температуры наружной поверхности оболочки твэла по высоте активной зоны (рассчитанные значения см. в табл. 6.6)

(6.38)

По среднему значению температуры наружной поверхности оболочки твэла, равному примерно 300С, из таблиц теплофизических свойств циркония (приложение 31 [4]) определяем теплопроводность оболочки твэла:

_об = 20,5 Вт/мК

Температура внутренней поверхности оболочки твэла (табл. 6.6)

(6.39)

Коэффициент теплоотдачи (проводимость) контактного слоя определяем из графика на рис. 8.8 [4] по соотношению между газовым зазором _заз и внутренним диаметром оболочки d_вн:

_заз/d_вн = 0,0130

= 2,810³ Вт/(м²К)

Температура наружной поверхности топливного сердечника (табл. 6.6)

(6.40)

Для определения температуры внутренней поверхности топливного сердечника в расчетных точках необходимо знать теплопроводность топливного сердечника. Так как теплопроводность диоксида урана невелика и сильно зависит от температуры, то на внутренней поверхности топливного сердечника температура достигает весьма больших значений, а теплопроводность необходимо рассчитывать по средней температуре топлива.

Теплопроводность топливного сердечника при температуре t_с рассчитывается по зависимости

(6.41)

(6.42)

Температура внутренней поверхности топливного сердечника

Температуру для определения теплопроводности топлива принимаем как среднее значение между температурами наружной и внутренней поверхности топливного сердечника:

(6.43)

Расчет _с(z), _с^max(z), t_с^вн(z), t_с^вн_max(z) ведем методом последователь-ных приближений, задаваясь вначале

t_с(z) = t_с^н(z); t_с^max(z) = (t_с^н)^max(z).

Результаты расчета температурного поля твэлов в расчетных точках по высоте активной зоны даны в таблице 6.6.

Таблица

z, м	-1,75	-1,50	-1,00	-0,50	0,00	0,50	1,00	1,50	1,75
tоб^н, ^oC	291,2	295,4	305,2	315,1	323,3	328,2	329,1	326,0	323,1
(tоб^н)^max, ^oC	292,2	300,0	318,0	336,0	350,0	357,2	357,2	350,9	345,8
tоб^вн, ^oC	293,3	304,0	325,4	343,2	354,2	356,3	349,3	334,6	325,2
(tоб^вн)^max, ^oC	296,1	316,1	355,6	388,3	407,4	409,5	394,8	366,9	349,8
tс^н, ^oC	318,1	405,2	562,0	672,4	716,2	685,5	585,9	435,8	350,1
(tс^н)^max, ^oC	342,3	504,3	795,7	1000,5	1080,7	1021,7	834,9	555,1	396,0
c, Вт/мК	5,472	4,671	3,616	3,097	2,940	3,066	3,534	4,502	5,241
c^max, Вт/мК	5,230	3,954	2,686	2,417	2,421	2,415	2,633	3,752	4,881
tс^вн, ^oC	339,1	505,1	863,9	1162,8	1284,4	1180,9	894,9	539,5	371,9
(tс^вн)^max, ^oC	383,1	723,8	1551,7	2169,0	2363,8	2191,4	1606,1	786,5	439,7

Определение зоны поверхностного кипения.

По данным табл. можно сделать вывод, что во всех точках активной зоны реактора теплоноситель находится в жидком состоянии, т. е. происходит конвективный теплообмен без кипения. Об этом говорят отрицательные значения относительной энтальпии, а также то, что даже в ячейке с наибольшей тепловой нагрузкой вода не догревается до температуры насыщения. Однако это не исключает того, что на стенках твэлов с большой тепловой нагрузкой может возникнуть поверхностное кипение теплоносителя.

Как видно из таблиц и , при работе реактора на расчетной мощности в его активной зоне существует область, где температура поверхности тепловыделяющих элементов превышает температуру насыщения теплоносителя. Так как температура воды повсеместно ниже ее температуры насыщения, то в этой области имеется лишь поверхностное кипение, которое оказывает незначительное влияние на гидродинамику и теплообмен в активной зоне. Необходимо рассчитать координату z_нпк точки начала поверхностного кипения по высоте активной зоны. Расчет будем вести только для максимально нагруженного твэла, так как в ячейке со средней нагрузкой температура наружной поверхности оболочки твэла всюду меньше температуры насыщения.

Скорость циркуляции теплоносителя

(6.44)

= 7,032 м/с

Число Рейнольдса для расчета поверхностного кипения на вертикальных поверхностях

(6.45)

(6.46)

= 12,18

Относительная энтальпия в точке начала поверхностного кипения

= -0,101

В формулах (6.45), (6.46) g = 9,81 м/с² – ускорение свободного падения, p_кр = 2,211510⁷ Па – давление в критической точке воды.

Координата точки начала поверхностного кипения на поверхности твэла с наибольшей тепловой нагрузкой

(6.47)

= 0,815 м

где i – номер расчетной точки, выше которой лежит точка начала поверхностного кипения; ()_i, ()_i+1 – относительные энтальпии в соответствующих расчетных точках; z = z_i+1 – z_i – расстояние по высоте между i-й и (i+1)-й расчетными точками.

Расчет запаса до кризиса теплообмена.

При столь интенсивном тепловыделении, которое идет в активной зоне реактора, тепловые потоки в расчете на единицу поверхности тепловыделяющих элементов, могут быть весьма значительными. В связи с этим при отклонениях от расчетного режима работы реактора, а также в аварийных режимах существует реальная опасность возникновения кризиса теплообмена, при котором теплоотдача от твэлов к воде резко падает. Это чревато резким увеличением температуры топлива до значений, превышающих температуру его плавления, растрескиванием оболочек твэлов, и другими малоприятными последствиями. Таким образом, чтобы знать диапазон безопасных для работы реактора мощностей, необходимо определить величину запаса до кризиса теплообмена.

Число Рейнольдса для расчета критических тепловых потоков

(6.48)

= 6,7810⁵

Критический тепловой поток

(6.49)

где

=

=

(6.50)

9,6003x_отн(z)

Коэффициенты запаса до кризиса теплообмена

(6.51)

;

Распределение значений критических тепловых потоков и коэффициентов запаса до кризиса теплообмена приведено в таблице 6.7.

Таблица

z, м	-1,75	-1,50	-1,00	-0,50	0,00	0,50	1,00	1,50	1,75
qкр, кВт/м^2	3687,7	3664,4	3540,5	3334,8	3087,4	2844,5	2649,2	2534,1	2513,0
qкр^max,кВт/м^2	3687,7	3644,9	3415,1	3038,1	2592,0	2162,9	1825,6	1630,7	1595,3
kз	64,33	15,69	6,48	4,39	3,70	3,74	4,85	10,85	43,84
kз^max	34,59	8,39	3,36	2,15	1,67	1,53	1,80	3,76	14,96

Расчет гидравлического сопротивления активной зоны.

Нивелирная составляющая гидравлического сопротивления

(6.52)

= 24,5 кПа

= 23,3 кПа

К

(6.53)

(6.54)

(6.55)

оэффициент сопротивления трения пучка стержней в треугольной упаковке при их продольном обтекании

_тр = ₀(0,57 + 0,18( – 1) + 0,53(1 – e^1–a)) = 0,0143

где

₀ = (1,82lg(Re) – 1,64)^–2 = 0,01242

a = 0,58 + 9,2( – 1) = 4,26

Гидравлические потери на трение

(6.56)

= 58,1 кПа

= 61,1 кПа

Коэффициент сопротивления дистанционирующей решетки твэлов принимаем равным _др = 0,6 [5].

Сумма местных сопротивлений в активной зоне складывается из с

(6.57)

опротивлений дистанционирующих решеток стержней ТВС:

= 5,4

Гидравлические потери от местных сопротивлений

(6.58)

= 64,1 кПа

= 67,4 кПа

П

(6.59)

отери давления теплоносителя в средненагруженной ячейке

p = p_нив + p_тр + p_м = 146,7 кПа

П

(6.60)

отери давления теплоносителя в максимально нагруженном ячейке

= 151,8 кПа

Основные результаты теплогидравлического расчета реактора.

Обобщая вышеизложенное, отметим основные факты, следующие из полученных результатов.

1. Повышение тепловой мощности реактора до 3225 МВт по сравнению с «базовым» вариантом – реактором ВВЭР-1000 – привело к увеличению количества ТВС в активной зоне с 163 до 175 шт.

2. Температурный уровень теплоносителя и твэлов, а также тепловые нагрузки лежат в пределах допустимых величин. Температура внутренней поверхности топливного сердечника твэла в наиболее энергонапряженном твэле не превышает 2370 С при максимально допустимой температуре диоксида урана 2600 С; следовательно, в реакторе существует запас по температуре топлива.

3. Наименьшее значение коэффициента запаса до кризиса на максимально нагруженном твэле составляет 1,5 на высоте 0,5 м, т. е. выше центральной плоскости активной зоны. Таким образом, в реакторе при работе его на номинальном режиме существует достаточный запас до кризиса теплообмена. Это, с учетом запаса по температуре топлива, позволяет реактору выдерживать значительные отклонения от расчетного режима работы.

4. На незначительном участке поверхности твэлов, расположенных в области максимального энерговыделения, в верхней половине активной зоны (начиная с отметки 0,8 м) имеется поверхностное кипение теплоносителя, которое прекращается вблизи выходного сечения. Таким образом, на выходе из активной зоны паросодержание равно нулю, а пар, образовавшийся в зоне поверхностного кипения, к выходу полностью конденсируется.

5. Гидравлическое сопротивление движению теплоносителя в активной зоне невелико и составляет около 150 кПа. Таким образом потери давления составляют 0,92 % от среднего давления теплоносителя., что говорит о достаточной точности расчета теплогидравлических параметров в активной зоне по среднему давлению теплоносителя. Разница в гидравлическом сопротивлении между средним и максимально нагруженным каналами несущественна.

На следующей странице по данным таблиц 6.3, 6.4, 6.5 и 6.6 построены графики распределений основных теплогидравлических параметров по высоте активной зоны для твэлов со средней и с максимальной тепловой нагрузко

Тепловая мощность реактора Q_т = 3225 МВт

Высота активной зоны H₀ = 3,5 м

Экстраполированная добавка к размерам зоны  = 0,08 м

Среднее давление в активной зоне p = 16 МПа

Температура воды на входе в реактор t_вх = 290 С

Температура воды на выходе из реактора t_вых = 322 

Форма и вид ТВС Шестигранная, бесчехловая

Расстояние между центрами ТВС (шаг ячейки) h_яч = 234 мм

Размер ТВС под ключ h_кл = 234 мм

Полное число стержней n_ст = 331 в том числе:  твэлов n = 312  направляющих трубок для пэлов n_п = 18  каркасных трубок n_кт = 1

Диаметр направляющей трубки для пэлов d_п = 12,6 мм

Диаметр центральной каркасной трубки d_кт = 13,3 мм

Число дистанционирующих решеток n_др = 9

Материал оболочки Цирконий

Ядерное топливо Диоксид урана (UO₂)

Расположение твэлов в решетке (упаковка) Треугольная

Шаг решетки твэлов h_тв = 12,75 мм

Наружный диаметр d = 9,1 мм

Толщина оболочки _об = 0,7 мм

Зазор между оболочкой и топливным сердечником _заз = 0,1 мм

Диаметр отверстия в топливной таблетке d_о = 1,4 мм

Доля энерговыделения в твэле  = 0,94

7