Текст
.pdfГлава 2 РАСЧЕТ СТАТИЧЕСКИ ОПРЕДЕЛИМЫХ СИСТЕМ
НА ДЕЙСТВИЕ НЕПОДВИЖНОЙ НАГРУЗКИ
2.1. Общие положения и свойства статически определимых систем
Статически определимой называют систему, в которой все реакции связей и усилия в любых сечениях могут быть определены при помощи уравнений рав-
новесия всей системы или составляющих ее частей.
Как известно из раздела «Статика» курса теоретической механики уравнения равновесия зависят от действующих на расчетную схему систем сил. Перечень этих уравнений представлен в табл. 2.1.
На основании аксиомы затвердевания, сформулированной в курсе теорети-
ческой механики мы вправе любую систему твёрдых тел (расчётную схему со-
оружения) в состоянии равновесия рассматривать как одно твёрдое тело. Затем,
мы можем систему тел разделить на отдельные твёрдые тела (элементы расчёт-
ной схемы), заменив действие связей их реакциями, и рассмотреть равновесие отдельных тел. В некоторых случаях выгоднее разделить расчётную схему не на отдельные элементы, а на их совокупность, и рассмотреть равновесие каж-
дой части. Таким образом, при расчёте сооружения мы вправе использовать не одну расчётную схему, а несколько.
Всё выше сказанное позволяет сформулировать еще один основной принцип строительной механики, обычно называемый методом сечений: под действи-
ем внешних и внутренних сил любая отсечённая часть расчётной схемы, или вся схема, отделённая от опор, должны находиться в равновесии.
41
Таблица 2.1
Уравнения равновесия
Номера групп |
Уравнения равновесия для различных систем сил |
||||||
уравнений |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
||||
1 |
|
Силы на одной прямой |
|
||||
Алгебраическая сумма: |
∑ F=0. |
|
|
||||
|
|
|
|||||
|
|
||||||
2 |
Сходящиеся силы на плоскости |
||||||
Суммы проекций: |
|
∑ X=0; |
∑ Y =0. |
||||
|
|
||||||
|
|
||||||
|
Параллельные силы на плоскости |
||||||
|
Две формы записи для силы параллельных оси y): |
||||||
3 |
∑ Y=0; |
∑ M0 =0 и |
∑ M0 =0; |
∑ MA =0, |
|||
|
0, A – произвольные (моментные) точки на плоскости, прямая |
||||||
|
|
0А не параллельна силам. |
|
||||
|
|
|
|
||||
4 |
|
Пара сил на плоскости |
|
||||
Алгебраическая сумма: |
∑ M=0. |
|
|
||||
|
|
|
|||||
|
|
||||||
|
Произвольная плоская система сил |
||||||
|
Три формы записи уравнений: |
|
|
|
|||
|
∑ X =0; |
∑ Y =0; |
∑ M0 =0; |
||||
5 |
∑ U =0; |
∑ MA =0; |
∑ MB =0; |
||||
∑ M0 =0; |
∑ MA =0; |
∑ MB =0, |
|||||
|
|||||||
|
0, А, В – произвольные (моментные) точки, не лежащие на од- |
||||||
|
|
|
ной прямой; |
|
|
||
|
U – произвольная ось, не перпендикулярная АВ. |
||||||
|
|
||||||
6 |
Сходящиеся силы в пространстве |
||||||
Суммы проекций: |
∑ X =0; |
∑ Y =0; |
∑ Z =0. |
||||
|
|||||||
|
|
|
|
||||
|
|
Пары сил в пространстве |
|
||||
7 |
Суммы моментов: |
∑ Mx =0; |
∑ My =0; |
∑ Mz =0. |
|||
|
|
|
|
|
|
|
42
|
|
|
|
Оконч. табл. 2.1 |
|
|
|
||||
|
Произвольная система сил в пространстве |
|
|||
8 |
Суммы проекций |
∑ X =0; |
∑ Y =0; |
∑ Z =0; |
|
|
суммы моментов: |
∑ Mx =0; |
∑ My =0; |
∑ Mz =0. |
|
|
|
|
|||
|
Параллельные силы в пространстве |
|
|||
9 |
Для сил, параллельных оси z: |
|
|
|
|
|
|
∑ Z =0; |
∑ Mx =0; |
∑ My =0. |
|
|
|
|
|
|
|
Примечание: В табл. 2.1 при записи уравнений равновесия принята сокра-
щённая запись без указания индексации сил и пар сил, входя-
щих в уравнения.
Как видно из табл. 2.1, в общем случае для плоского тела уравнений равно-
весия – 3 , для пространственного – 6. При расчленении расчётной схемы на отдельные элементы (при общем числе элементов – n) мы получим общее число уравнений равновесия: для плоских расчётных схем – 3 n, для пространствен-
ных – 6 n.
В подразд. 1.5 при проведении кинематического анализа были получены со-
отношения для определения степени свободы расчётных схем и даны понятия о числе необходимых, недостающих и избыточных связей.
Таким образом, исходя из соотношения количества связей в расчётных схе-
мах, количество уравнений равновесия и обязательного условия геометриче-
ской неизменяемости, можно сделать вывод, что статически определимой на-
зывается геометрически неизменяемая расчётная схема, не содержащая избы-
точных связей.
Степень свободы такой расчётной схемы W = 0, реакции связей такой схе-
мы, как внешние, так и внутренние, можно определить, используя только урав-
нения равновесия.
Следовательно, в статически определимой расчётной схеме число неиз-
вестных реакций в связях, подлежащих определению, равно числу независимых уравнений равновесия, которые можно составить для этой схемы.
43
Геометрически неизменяемая, но содержащая избыточное число связей рас-
четная схема, является статически неопределимой.
Таким образом, в статически неопределимой расчётной схеме число неиз-
вестных реакций в связях, подлежащих определению, всегда больше числа неза-
висимых уравнений равновесия, которые можно составить для данной схемы.
Статически определимые расчетные схемы обладают рядом характерных свойств:
1. Усилия в сечениях и реакции в связях статически определимых систем не зависят от размеров сечений ее элементов, напряжений, деформаций и физико-
механических свойств материала.
2. Каждой нагрузке статически определимой расчетной схемы соответству-
ет единственная система значений реакций и усилий, т.е. единственное и дейст-
вительное решение.
3.Влияние нагрузки на статически определимую расчетную схему, со-
стоящую из нескольких элементов (дисков), зависит от ее расположения.
Например, для расчетной схемы (рис. 2.1, а), схема образования, полученная на основании подразд. 1.5, показана на рис. 2.1, б. В этой схеме диск Д1 – ос-
новной, так как связан тремя связями с основанием в точке А. Диски Д2 и Д3 –
второстепенные, так как присоединены к основному по принципу последова-
тельного опирания. Если силой F загрузить диск Д1 (рис. 2.1, в), то реакции в связях и усилия возникнут только в этом диске; диски Д2 и Д3 будут нерабочи-
ми. Если же силой F загрузить диск Д2 (рис. 2.1, г), то реакции в связях и уси-
лия возникнут как в диске Д2, так и в основном диске Д1, точка В которого яв-
ляется опорой для диска Д2; диск Д3 останется нерабочим.
Следовательно, нагрузка расположенная на основном диске расчетной схе-
мы, вызывает усилия только в этом диске; нагрузка, расположенная на второ-
степенном (прикрепленном) диске, вызывает усилия как в этом диске, так и в том, который является основой для его прикрепления.
44
4. Если нагрузка, представляющая собой систему уравновешенных сил, при-
ложена к части статически определимой расчетной схемы, то усилия во всех остальных ее частях равны нулю.
На рис. 2.2, а показан пример такой нагрузки: она состоит из двух сил F, на-
правленных навстречу друг другу по линии, соединяющей узлы А и В простой балочной фермы. Можно утверждать, что опорные реакции фермы и усилия в стержнях, кроме выделенных на рис. 2.2, б, равны нулю.
5. Изменение геометрической структуры, размеров и формы какойлибо части статически определимой расчетной схемы при условии, что она остается геометрически неизменяемой, и не меняются условия ее сопряжения с другими частями, не оказывает никакого влияния на усилия в этих частях схемы.
Например, на рис. 2.3 а и б изображены расчетные схемы, отличающиеся друг от друга формой и геометрической структурой элемента DE; остальные части схем одинаковы. При действии одинаковой нагрузки в виде сосредото-
ченной силы F, усилия в частях ABD и BCE, будут одинаковы.
6.При возможных эквивалентных преобразованиях нагрузки, приложенной
кчасти статически определимой расчетной схеме, усилия в остальных частях остаются без изменения.
Например, в трехшарнирной раме, состоящей из двух дисков AB и BC (рис. 2.4, а), левая часть загружена равномерно распределенной нагрузкой q на уча-
стке длиной l. Если нагрузку q заменить ее равнодействующей R=ql (рис. 2.4,
б), то реакции в опорных связях А, В и шарнире С не изменятся. Следовательно,
усилия в незагруженной части ВС также останутся низменными.
7. В статически определимой расчетной схеме появление начальных де-
формаций, вызванных изменением температуры, неравномерной осадкой опор или неточностью изготовления стержней, не приводит к появлению усилий.
45
2.2. Усилия в поперечных сечениях элементов расчетных схем
Сопротивление тел, оказываемое действующим на них нагрузкам, обуслав-
ливается наличием в этих телах внутренних сил, природа которых объясняется теорией молекулярного строения материи. При действии на тело внешних сил внутренние силы изменяются – появляются дополнительные внутренние силы,
которые в дальнейшем и будем называть внутренними силами или усилиями.
Эти усилия и являются предметом нашего изучения, так как именно они харак-
теризуют способность тела сопротивляться внешним воздействиям.
При определении внутренних сил применяется метод сечений, сформулиро-
ванный в подразд. 2.1.
Рассмотрим элемент конструкции, на который действует произвольная сис-
тема внешних сил, находящихся в равновесии. Мысленно рассечём элемент плоскостью I (рис. 2.5, а) и отбросим одну из частей тела (например, правую),
заменив её действие на оставшуюся часть внутренними силами. Эти силы в общем случае являются произвольными и могут быть приведены к главному моменту M ГЛ и главному вектору RГЛ (рис. 2.5, б), действующими в центре тя-
жести сечения 0.
Главный вектор по правилу параллелепипеда сил можно разложить на три направления по местным координатным осям. В результате получим три силы:
N, Qy и Qz. Аналогично разложив вектор главного момента, получим Mx, My и
Mz.
Полученные силовые факторы носят названия (рис. 2.5, в):
N – продольной силы в сечении;
Qy и Qz – |
поперечных сил в сечении в направлении осей y и z соответственно; |
Mx =MK – |
крутящего момента в сечении; |
My и Mz – |
изгибающих моментов в сечении в плоскостях x0z и x0y соответст- |
венно. |
|
46
Указанные силовые факторы (усилия в сечении) могут быть определены из уравнений равновесия (табл. 2.1) для отсечённой части элемента или части расчётной схемы.
В случае действия плоской произвольной системы сил (рис.2.6, а), проводя сечение I-I, получим три силовых фактора (рис.2.6, б и в):
N – продольную силу в сечении;
Q – поперечную силу в сечении;
M =Mгл – изгибающий момент в сечении в плоскости действия нагрузки.
Для плоской системы три усилия в сечении могут быть определены из урав-
нений равновесия (табл. 2.1) для отсечённой части элемента или расчётной схемы.
Указанным усилиям соответствуют следующие виды деформаций:
• растяжение или сжатие – при появлении в поперечном сечении продоль-
ной силы N;
• сдвиг в направлении какой либо оси – при появлении в поперечном сече-
нии соответствующей этому направлению поперечной силы Q;
•кручение – при появлении в поперечном сечении крутящего момента Mк ;
•изгиб в какой-либо плоскости – при появлении в поперечном сечении из-
гибающего момента, действующего в этой плоскости.
Появление в поперечном сечении нескольких видов усилий приводит к сложным видам деформации (сложному сопротивлению).
Из курса сопротивления материалов известны правила определения усилий,
основанные на методе сечений. Напомним их для случая плоского изгиба:
•изгибающий момент М в любом сечении стержня численно определяется как алгебраическая сумма моментов всех сил, действующих на стержень по одну сторону от рассматриваемого сечения, относительно центра тяжести этого сечения.
•поперечная сила Q в любом сечении стержня численно определяется как сумма проекций всех сил, действующих на стержень по одну сторону от рас-
сматриваемого сечения, на нормаль к оси стержня в этом сечении.
47
• продольная сила N в любом сечении стержня численно определяется как сумма проекций всех сил, действующих на стержень по одну сторону от рас-
сматриваемого сечения, на касательную к оси стержня в этом сечении.
При плоском изгибе должны выполняться следующие дифференциальные зависимости:
dQ |
= −q(x) , |
dM |
= Q , |
dM 2 |
= −q(x) . |
(2.1) |
|
|
dx2 |
||||
dx |
dx |
|
|
Для горизонтально ориентированного стержня используются следующие правила знаков для поперечной силы и изгибающего момента:
•поперечную силу считать положительной, если она направлена так, что стремится повернуть элемент стержня по часовой стрелке, т.е. действует по отношению к рассматриваемому сечению по часовой стрелке (рис.2.7, а);
•изгибающий момент считать положительным, если он изгибает элемент стержня выпуклостью вниз, вызывая растяжение нижних волокон (рис. 2.7,
б);
Примечание. При построении эпюры изгибающих моментов ее ординаты
принято откладывать со стороны растянутого волокна сечения без проставле-
ния знака.
• продольную силу считать положительной, если она направлена от рас-
сматриваемого сечения (рис.2.7, в).
Дифференциальные зависимости (2.1), как указано в курсе сопротивления материалов позволяют сформулировать ряд положений, облегчающих построе-
ние эпюр изгибающих моментов и поперечных сил и служащих проверками правильности их построения.
• На участке, где отсутствует распределённая нагрузка (q = 0), поперечная сила постоянна, изгибающий момент изменяется по линейной зависимости,
тангенс угла наклона эпюры M равен поперечной силе Q . В принятой местной системе координат положительное значение этого угла определяется поворо-
том по часовой стрелке от оси x в сторону положительного направления оси y.
48
•Если поперечная сила на участке равна нулю, эпюра М постоянна –
чистый изгиб.
• На участке действия равномерно распределённой нагрузки поперечная си-
ла изменяется по линейному закону (тангенс угла наклона эпюры Q равен ин-
тенсивности нагрузки q), а изгибающий момент – по квадратичной зависимо-
сти, у которой выпуклость направлена в сторону действия нагрузки. При этом перепад ординат эпюры Q равен величине действующей на участке нагрузки,
те. ql, а «подвеска» параболы соответствует балочной эпюре изгибающих мо-
ментов.
Если на этом участке поперечная сила в одном из сечений равна нулю, то из-
гибающий момент в этом сечении принимает экстремальное значение Mэкс
(максимум или минимум), и касательная к эпюре M параллельна оси стержня.
• На участке действия распределённой нагрузки, изменяющейся по линей-
ному закону, поперечная сила изменяется по квадратичной зависимости, а из-
гибающий момент – по кубической. Выпуклость эпюры Q устанавливается в зависимости от характера изменения распределённой нагрузки по дифференци-
альной зависимости (2,1). Выпуклость эпюры M обращена в сторону действия распределённой нагрузки.
• В сечении, где приложена внешняя сосредоточенная сила F, на эпюре Q
будет скачок, равный значению этой силы и направленный в ту же сторону (при обходе участка стержня слева направо). Эпюра M в указанном сечении будет иметь перелом, направленный в сторону действия силы.
• В сечении, где приложена внешняя сосредоточенная пара, на эпюре M бу-
дет скачок, равный моменту пары, а углы наклона эпюры M слева и справа от места приложения пары – одинаковые. При обходе стержня слева направо ука-
занный скачок будет направлен сверху вниз, если внешняя пара действует по часовой стрелке, и снизу вверх при направлении пары против часовой стрелки.
На эпюре Q изменений не будет.
Все выше приведённые положения позволяют строить эпюры поперечных сил и изгибающих моментов по участкам стержня без составления аналитиче-
49
ских выражений для Q и M, а непосредственно по их значениям в расчётных сечениях.
Все выше приведённые положения позволяют строить эпюры поперечных сил и изгибающих моментов по участкам стержня без составления аналитиче-
ских выражений для Q и M, а непосредственно по их значениям в расчётных сечениях.
2.3. Балки и простейшие рамы
Определение усилий в сечениях простых балок достаточно широко пред-
ставлено в курсе сопротивления материалов, поэтому здесь не приводится.
В сечениях статически определимых рам и балок с ломаной осью (которые часто также называют рамами) возникают, как правило, не только поперечная сила и изгибающий момент, но и продольная сила – сжимающая или растяги-
вающая.
При построении эпюр усилий правило знаков для продольной и поперечной сил остаётся прежним, а для изгибающего момента его обычно не вводят, но ординаты эпюры M, как и в простых балках, откладывают со стороны растяну-
тых волокон. Ординаты эпюры Q для горизонтально ориентированных стерж-
ней принято откладывать так же, как было принято в курсе сопротивления ма-
териалов. Для остальных стержней ординаты эпюры Q и ординаты эпюры N от-
кладываются так, чтобы чертёж расчёта был нагляден, с обязательным простав-
лением знака усилия.
При действии ортогональной нагрузки эпюра N на расчётных участках все-
гда постоянна. Она может быть переменна лишь в случае действия нагрузки,
направленной по оси стержня.
Для определения усилий Q, M и N в сечениях расчётной схемы, как и ранее,
используется метод сечений.
Так, для сечения k балки с осью ломаного очертания (рис. 2.8, а) усилия можно определить из равновесия одной из отсечённых частей расчётной схемы
(рис. 2.8, б) – верхней или нижней. Очевидно, что в данном случае определение
50