7. СВОДНЫЙ теПJlОВОЙ баланс
По рассчитанным позонным балансам составляем
. СВОДНЫЙ тепловой баланс печи (табл. УII.28).
т а б л и ц а VIl.28. Сводный тепловой баланс печи
<
|
|
|
количество |
~ |
|
|
|
|
|
|
количество |
ПРИХОДRые |
статьи |
|
I |
теплоты, |
|
|
|
Расходиые статьи |
|
|
теплоты, |
|
|
|
кДж |
|
|
|
|
|
|
|
I кДж/ч |
Теплота от |
ГQрения |
|
|
|
|
0 - , .......~~ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На |
|
испарение |
влаги |
. 1 202 200 |
|
топлива. |
• |
|
|
7580000 |
|
(1 260 000-57 800) с. |
|
|
|
|
|
|
|
На |
|
эндотермическпе |
2 700 000 |
|
|
|
|
|
|
|
реакции |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С |
отходящими |
газа- |
|
|
|
|
|
|
|
|
ми (3 635 000- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-499500-111500) |
|
3024000 |
|
|
|
|
|
|
|
В окружающую среду |
|
|
|
|
|
|
|
|
([56500+115000) |
|
271500 |
|
|
|
|
|
|
|
От химической непол- |
152000 |
|
|
|
|
|
|
|
ноты горения . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
От |
|
механической |
не |
75800 |
|
|
|
|
|
|
|
полноты горения |
|
|
|
|
|
|
|
Остаточный |
Harpel1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
выгружаемых |
изде |
|
|
|
|
|
|
|
|
лий (314000- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-202000) . |
|
• |
1I2ООО |
__--------------I--------~I |
Невязка баланса |
• • |
42700 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого |
|
|
7580000 |
|
|
|
Итого |
•• |
7580000' |
8. Газовые баJlансы печи
По рассчитанным величинам расходов воздуха и КОЛИ чества газообразных продуктов составляем позонные га
зовые балансы (табл. УII.29 и УII.30).
т а б л и ц а VII.29. Газовый баланс зон подготовки и обжига
|
|
коствоnиче-I |
|
|
|
ство |
|
|
|
|
|
|
Количе |
Приходиые статьи |
|
газа, |
Расходные статьи |
|
газа, |
|
|
|
|
|
|
|
JA'/ч |
|
|
|
JA'/Ч |
|
|
|
|
|
|
|
Воздух, поступающий |
в |
|
Отходящие газы |
печи: |
|
|
зону подготовки из зо- |
|
Уо•г=29,67 В+У; + |
|
|
ны остывания, V~ . |
. |
15020 |
|
|
Присосный воздух: |
|
|
+1020 "'" 29,67.283 + |
|
|
У;=14,74 В=[4,74Х |
|
|
+15020 + 1020 |
... |
|
24440 |
|
|
|
|
|
I(ОJJиче- |
|
l(оличе- |
|
Прнходные статьи |
C'rBO |
Расхадные статьи |
СТ80 |
|
газа, |
газа, |
|
|
м'/ч |
|
мЗ/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Х283 |
|
|
|
-4170 |
Воздух, поступающий на |
|
|
|
|
горение топлива: |
|
|
Ув=:=14.74 B=14, 74·283 |
|
4170 |
Летучие |
вещества, вы- |
|
448 |
деляемые из сырца . |
|
Водяные |
пары испаряе- |
|
572 |
мой влаги |
|
Невязка |
баланса |
|
60 |
|
|
|
|
|
--- |
|
|
|
|
|
Ито го |
24440 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т а б .л и Ц а УН.З0. Газовый баланс зои закала и охлаждения
|
|
|
I(ОJJиче- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I(ОJlиче- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ПрихО'диые |
статьи |
cnO' |
РасхОдные |
статьи |
ство |
|
газа, |
газа, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м'/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
"'/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Воздух, поступающий в |
|
|
Направляется в зону об- |
4170 |
|
|
зону охлаждения: |
|
|
жига . . . |
. . . |
|
|
ув= V~+14,748= |
|
|
Направляется |
в |
|
|
|
зону |
|
|
|
|
|
подготовки . . |
|
|
|
|
|
|
15020 |
|
=15020+14,74·283 |
19190 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
--- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. -. . |
19190 |
Ито го . |
. . |
|
ИТОГО |
19190 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9.Подсчет действитеJIЬНЫХ КОJIичеств газов
вотдельных ЭJIементах газоходного тракта
Зоиа остывания. Количество воздуха по баJIансу
Vo= 19190 мЗ/ч при нормальных УСJIОВИЯХ.
Средняя температура
tb.cP-= |
20+ 200 |
о |
|
2 |
= 110 С. |
|
Действительное КОJIичество воздуха |
Vt = 19190 |
273+110"'1 |
273 |
= 27000 |
м3/ч, |
Зона закаJIа. КОJIичество |
воздуха по баJIансу" Vo= |
=4170 мЗ/ч. Средняя |
температура |
200+500 =3500 С. |
|
|
|
2 |
Действительное количество воздуХfi
4170 273+350 = 9500 м3jЧ.
273
Зона взвара. Количество продуктов горения топлива
Vд=14,93В=14,93·283=4220 м3• Летучие вещества,
выделившиеся из глины, составляют 448 м3/ч. Для опре
деления количества присосного воздуха, приходящегося
на зону взвара, общую его величину распределяем про
порционально длине зон взвара и подготовки. Тогда
количество присосного воздуха, поступающего в зону
взвара, составит 4170 7 ' 7 =845 м3/ч. Общее коли-
31,2+7,7
чество газов в зоне взвара 4220+448+845=5513 м3/ч.
Температуру газов, покидающих зону взвара, принима-
ем 7000 С. Средняя температура 950+700 |
=8250 С. Дей- |
|
|
2 |
|
|
ствительное количество газов |
|
|
|
5513 273 + 845 = 22 600 м3/ч. |
|
|
|
273 |
|
|
|
Зона подготовки. |
Количество газов |
по балансу |
24380 м3/ч. Средняя |
|
600+100 |
С. |
температура |
--'--- =3500 |
2
Действительное количество га'30В
24 380 2732~3350 = 55 700 143 jч.
ДЫМОВОЙ канал. Из зоны подготовки поступает дымо
вых газов 24380 м3/ч. Подсосы на тракте от зоны подго
товки до дымососа принимаем 20%. Температура отхо дящих газов 1000 С. Действительное количество газов
273+ 100 |
мЗjч. |
2438·1,2 273 := 40000 |
10. Расчет аэродинамических сопротивлений
Сопротивление садки. Расчет ведут по формуле
К. А. Нохратяна:
где a~ - коэффициент аэродинамического сопротивления садки (для
садки принятого типа a~ =0,08 [40]);
Pt - величина, зависящая от плотности газов, кг·с1/м4 , ее вы
числяют по формуле
|
1'0 |
273 |
|
Pt =9,8l . (273 + t) , |
где t - средняя |
температура газового |
потока на расчетном участ |
ке, ОС; |
1'0 - плотность газа, |
принимают приближенио для |
всех участков "0= 1,3 кг/м3 ;
ш,- скорость газового потока при его средней температуре:
|
O)t = |
Vt |
, |
|
Fп Fж•с·100·3600 |
где Fп - |
площадь поперечного сечения печного канала, равная |
|
Fп=6,54 м2 ; Fж о - живое сечение садки, %; для выбран |
L - |
ного типа садкн Fж 0=58% [54]. |
|
длина расчетного участка, м |
|
Расчет сопротивления садки в отдельных зонах све
ден в табл. VII.31.
т а б л и ц а VII.31. Расчет сопротивления садки
|
|
|
|
|
~ |
|
|
|
|
|
|
|
U |
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
... . |
..... |
|
~:g2 |
|
-- |
|
U |
|
о; • |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
.ь |
|
|
.. ~ |
|
|
JJ |
|
|
|
|
|
"," |
() |
~ ... |
~~ ~ |
|
|
~:2 |
|
"'!:! |
|
ЗОНЫ |
|
|
",о. |
...... |
",,,,:::' |
|
t;э |
|
'"Sj....:a- |
|
~ot |
|
|
|
ot!;iu |
t |
о .. |
|
0.'" |
|
|
o.Ut:: |
|
|
|
=1» |
|
g Co~ |
|
|
|
о • |
|
|
|
о"'" |
|
|
|
|
|
'" |
0.0 |
|
О'" U |
~~~ |
|
00 |
|
о; - |
|
5 ф .. |
|
|
|
|
|
|
ё Е f2 |
|
:.:"' |
|
|
|
|
|
|
|
8';g,.: |
|
~=~ |
|
u~ |
|
~~ |
|
US:Z:: |
Остывания |
, |
|
|
110 |
|
0,0945 |
27000 |
|
1,98 |
|
20,8 |
|
45,7 |
|
|
|
|
|
|
Закала |
· |
|
350 |
|
0,0578 |
9500 |
|
0,7 |
|
7,7 |
|
01,33 |
Взвара |
|
825 |
|
0,0023 |
22600 |
|
1,66 |
|
7,7 |
|
00,30 |
Подготовки • |
·· |
350 |
|
0,0945 |
40000 |
|
2,93 |
|
31,2 |
|
154,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого |
· |
- |
/ |
- |
/ |
- |
|
- |
|
67,4 |
/191,83 |
|
|
|
/ |
/ |
с учетом возрастания сопротивления садки в «косых» камерах (К-l,5) сопротивление садки принимаем H 1 =
= 191,83·1,5=288 Па.
Сопротивление дымового окна (<<очелка») И дымового клапана (<<конуса») рассчитывают по общей формуле
местных сопротивлений
|
|
|
ш2t |
|
|
|
|
H=S-1't, |
|
|
|
|
2g |
|
где |
6 - |
коэффициент |
местного сопротивления |
(по литературным |
|
|
данным [45] |
~=4,5); |
|
|
O)t - |
скорость газового потока в сечении |
дымового окна, м/с |
|
|
|
Vt |
|
|
|
|
шt=--~-- |
|
|
|
|
3600Ро nо |
|
где |
F о - |
сечение дымового окна, м |
|
По чертежу дымовое окно имеет ширину В и высоту h по 0,5 м.
Свод полуциркульный |
|
|
|
|
|
|
. |
|
•ро= з,14.~,5,0,5+ (0,5 - |
0,25) 0,5 = 0,22 м2; |
ПО - количество открытых |
дымовых |
клапанов |
в зоне подготовки, |
равное 4. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Определяем скорость (01 |
и плотность УI газов: |
|
|
|
|
|
40000 |
= 12,65 м/с; |
ooJ = 3600·0,22.4 |
"t - |
1 |
|
3 |
273 |
- О |
|
5 кг/мЗ |
, |
|
, |
• - |
|
|
273 + 350 - |
|
, |
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
н = |
4 5 |
12,65·12,35 = 267 Па |
I! |
'19,62 |
|
|
|
. |
Сопротивление дымового канала. По литературным
данным [45], для дымового канала.
3-1
6=3,8-з- =2,53.
Размеры ДЫМОВQГО канала по чертежу В= 1,3 м; h=
= 1,25. Свод полуциркульный
рк = |
3,14·1,3.1,3 |
+ 1,3(1.3-0,625) = |
. |
8 |
1,542м2, |
Определяем скорость (i)t и плотность 'Vt газов~
40000
(Ot = 3600·1,52 = 7' 3 м'"с'
273
Yt = 1'3273 + 100 = 0,952 кгlм1 •
Тогда
7,3·7,3 Нз = 2,53 - = 687 Па.
19,62
Сопротивление соединительного канала. В этом кана
ле газы совершают три поворота под прямыIM углом.
Принимаем по справочным данным [3] s= 1,3 ·3=3,9.
-Свод полуциркульный.
Ек = |
3,14·1,2·1,2 |
|
|
|
8 |
+ 1,2(1,3-0,6) = 1,406 |
ма. |
|
(j)t = |
40000 |
= 7 ' 93 м/с', |
|
|
|
3600·1,406 |
|
|
|
Н4 = 3,9 |
7,93·7,93 |
|
|
|
|
19,62 0,952 = 119 |
Па. |
|
Сопротивление трения. В связи с небольшой протя,
женностью участков движения газов сопротивление тре
'ния специальным расчетом не определяем и учитываем 10% надбавкой к сумме рассчитанных сопротивлений,
что составит
Н" = 0,1 (288 + 267 + 68,7 + 119) = 74,3 Па.
Суммарные потери статического давления состаВЯ1:
5
Нр = t=288+267+68,7+ 119+74,3=817Па,
1
С учетом температурной поправки расчетные потери
для подбора дымососа составят
н1 = Н |
273 (t - |
20) = 8 7 273+(100 - |
20) = 1053 П |
а. |
р |
р |
273 |
1 |
273 |
|
Подачу дымососа С учетом 10% запаса принимаем:
/
V=40000·I,1 =44000 мЗ/ч.
По каталожным данным [46] принимаем к установке
.веНТИ,1Iятор СТД-57 N2 16.
Для подачи, равной 44000 м3/ч, динамическое дaВJIe
иие по номограмме характеристики вентилятора СТД-57 l'-fu16 составляет 5,5 кг/м2, что соответствует 55 Па.
Полное расчетное давление
Нпол =817+55 =872 Па.
По той же номограмме находим частоту вращения и
коэффициент полезного действия на валу в'ентилятора n=400 об/мин: 'YJB=0,58. Мощность на валу электродви
гателя определяют по формуле
N- |
УН'р |
- |
3600.102fJв11п • |
tде f]1J - к. п. Д передачи, Для плоскоременной передачи Т)п=О,9.
Тогда
|
__ |
4400·1053·0,1 |
|
N |
------'--- = 24,2 кВт. |
|
|
3600·102·0,58·0,9 |
Установленную мощность электродвигателей опреде |
ляют |
по формуле |
|
|
Nу=КзN, |
где Кз - |
коэффициент запаса; по справочным данным [46] Кз=I,I; |
|
|
Ny = 24,2·1,1 = 26,6 кВт. |
Принимаем к установке электродвигатель типа
АО-82-6 с частотой вращения 980 об/мин.
§ 4. РАСЧЕТ ПЕЧИ ДЛЯ ОТЖИГА СТЕКЛОБЛОКОВ
При м е р. Рассчитать отжигательную печь для стек
лоблоков производительностью до 25 т/сутки; топливо
природный газ.
Содержание
1)Расчет режима отжига стеклоблоков.
2)Выбор типа печи и расчет ее производительности.
3)Расчет горения топлива. Температурный режим
работы печи.
4)Расчет расхода воздуха для разбавления дымовых
газов до принятой температуры.
5)Расчет расхода топлива на отжиг стеклоблоков решением тепловых балансов зон печи.
6)Расчет объема воздуха и дымовых газов в конце
отжига.
7)Расчет вытяжных устройств.
8)Подбор вентилятора и его характеристика.
1.Расчет режима отжига стеклоблоков
В расчете приняты стеклоблоки БК-194/98, квадрат
ные (ГОСТ 9272-66), размером 194Х194Х98 мм; тол щина их стенок до 10 мм.
Состав стекла по массе |
(%): Si0272,1; |
СаО - 6,6; |
MgO-4,1; А12Оз -l,7; |
Na20-14,9; |
SОз-0,4; |
Fе2Оз- 0,2.
Температура отжига: высшая 5550 С, низшая 4550 С.
После сварки полублоков блоки ПОсТупают в печь ОТ
жига с температурой 5000 с. Расчет реЖима отжига не
приводим. Продолжительность отжига по зонам состав.
ляет: ,
нагрев от 500 до 5550 С '1:1 =4 мин;
выдержка при 5550 С '1:2=25 мин; отжиг (медленное охлаждение) ОТ 555 до 4550 С
'1:з=76 мин;
быстрое охлаждение от 455 до 600 С '1:4=40 мин.
Общая продолжительность отжига
'rобщ = 4 + 25 + 76 + 40 = 145 мин = 2.4 ч.
2. Выбор типа печи и расчет ее производительности
для отжига используют конвейерную муфельную
печь ПО-180; топливо - природный газ.
Размеры туннеля, м: длина 21,2, ширина 1,9 и высо та 0,34. Конвейер сетчатый общей длиной (с открытой
частью) 28,5 м и сеткой шириной 1,8 м. Скорость движе
ния конвейера определяют по фоРмуле
lк
о>к=-- ,
'rобщ
где lK -Длина конвейера (закрытая часть), м;
'1: - время отжига, ч;
21,2
О>К = -- = 8,85 мjч.
2,4
Рассчитываем длину зон:
'r
1= ооО>к,
где 't- время нахождения изделии в зоне, мин,
4
Зона нагрева .. . 11= 608,85=0,6 М
25
«выдержки .. . l2= 608,85=3,7 М
76 |
М (принимаем 11 |
М) |
« отжига .. . lз= - 8,85= 11,6 |
60 |
|
|
40
«быстрого охлаждения .. . l4= 60 8,85=6 М
Вся длина конвейера составляе!
lобщ = 0,6+ 3,7 + 11 + 6= 21,3 М,
Расчеt производиtельности печи. На 1 м длинь1 коН
вейера укладывают по ширине девять блоков. Механи
ческий переставитель укладывает блоки равномерно по длине и ширине сетки на боковую поверхность вдоль /конвеЙера.
По длине при расстоянии между блоками 44 мм укла
дывается 4,4 блока. Всего на 1,8 м2 сетки укладывается:
9·4,4=39,6 шт. Масса блока 2,8 кг. За 1 ч отжигается блоков
Рч = 39,6·2,8·8,85 = 980 кг.
За сутки отжигается блоков Рсут=980Х24=23720 кг, или 23,72 т. Производительность печи отжига ПО-180
нахОдится в пределах паспортных данных.
3. Расчет горения топлива. Температурный режим работы печи
р а с ч е т г о р е н и я т о п л и в а. Принят природный
газ Ставропольского месторождения с теплотой сгора ния QH=35500 кДж/м3• Расчетом предусмотрен избы-
tOC |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
900 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
80Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
.... :/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
"_ |
.. |
|
---...1... |
|
|
IIPIJ |
|
|
|
|
|
|
"-~-":.:-:-.:~- , |
,, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
JOO |
|
|
|
|
|
|
|
|
'.' |
200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
'",., |
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
" ',., |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
46 |
|
*,3 |
|
|
|
1~3 |
|
|
Рис. VII.4. |
Температурный |
режим |
печи для отжига стеклоблоков |
J, 2, 11 - температуры соответственно дымовых газов, воздуха н режима отжига
т а о JI И Ц а VII.П. "'C1IeT f'01)eJПЩ'топлава
|
|
|
"'~ |
|
|
|
|
Расход |
|
воздуха. |
м'/м3 |
|
|
|
|
Выход дымовых газов при a=1.2 м'/м3 |
|
|
абы_А |
|
~~ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
~~:a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
состав |
|
"1:0 |
|
О. теоре-I |
о. деАст- |
IN, деАст,1Vа деАст-1 У. теоре- |
СО. |
IН,О |
I |
N. |
|
|
О. |
|
~Yд |
|
I'ОПJlива. % |
|
Q, - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
",'" |
|
|
|
|
|
|
внтельный вителЬНЫЙI тическнА |
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
8~ |
|
тический |
|
витеJlьныА |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
CHc-98 |
|
0,98 |
|
|
1,96 |
|
!"ООХl,2'Х) |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,98 |
1,96 |
|
|
|
|
02дейст.- |
|
2,94 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,38Х} |
|
8,94+} |
|
11 ,32: |
|
|
|
|
] |
|
|
-О2теор. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
~H6-0,4 |
|
0,004 |
|
|
0,014 |
|
|
|
Х3,76 |
|
+2,38 |
|
: 1,2 |
|
0,008 |
0,012 |
|
Из |
|
|
|
|
0,02 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
~ |
воздуха |
|
|
|
|
|
|
|
СчН8-О,2 |
|
0,002 |
|
|
0,01 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,006 |
0,008 |
|
8.94 |
|
|
|
|
0,014 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СО2-О.1 |
|
0,001 |
|
|
- |
|
- |
|
|
- |
|
- |
|
- |
|
0,001 |
- |
|
J |
|
|
|
- |
|
0,001 |
|
|
|
N,-1.3 |
|
0,013 |
|
|
- |
|
- |
|
|
- |
|
- |
|
- |
|
- |
- |
|
|
0,013 |
|
|
- |
|
Из |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
воздуха |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8,94+0,40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
~-100 |
11 |
I |
1,984 |
1 |
2,38 |
I |
, |
I |
11,32 |
I |
9,4 |
|
0,99511,981 |
|
8,953 |
|
I |
0,40 |
I |
12,33 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8,94 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого, % |
8,07116,011 |
|
72,7 |
I |
3,25 |
I |
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
