Роговой_задачи
.pdfс:.> |
т а б.n и ц а VII.I. Расход воздуха, состав и ко.nичество продуктов горення на 100 м3 |
газа |
|
||||||
с> |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Участвуют |
в горении |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продукты |
горения, |
мЗ |
|
|
топливо |
|
I |
воздух, |
мЗ |
I СО, I Н.О I о. |
I |
|
I всего |
|
составляющие I % I м' |
о, |
N, |
I Всего |
N. |
||||
СН.. . .
С2Нв ...
СзНs . . .
C.H 10 • • ••
N2 • •• • ••
При а=1
При c.t=J,1
93,2 |
93,2 |
186,4,\ |
|
|
|
|
93,2 |
186,4 |
|
- |
1 |
|
- |
0,7 |
0,7 |
2,45 |
|
195,75Х |
|
195,75+ |
1,4 |
2,1 |
|
|
1736'31 - |
||
|
|
3 J |
Х3,762= |
+736,31= |
|
|
|
|
|
(из ВОЗ- |
|
||
0,6 |
0,6 |
=736,3} |
|
=932,06 |
1,8 |
2,4 |
|
- |
|
духа) |
- |
||
0,6 |
0,6 |
3,9 |
,/' |
|
|
2,4 |
3 |
|
|
|
|
- |
|
4,9 |
4,9 |
- |
|
|
|
|
- |
- |
|
|
|
4,9 - |
|
100 |
\100 |
1195,751 |
736,31 |
I 932,06 |
I 98,81 193,9 |
I |
- |
I 741,11 |
I1033,81 |
||||
% I - |
I 21 |
I |
79 |
I |
100 |
I 9,55 |
I 18,75 |
I |
- |
I |
71,7 |
I 100 |
|
- |
I - |
I215,32 |
r |
809,94 |
I 1025,261 98,8 |
I 193,9 |
I 19,57 |
! |
814,74 |
11127,01 |
|||
% 1- I 21 |
I |
79 |
~ |
100 |
/8,76117,22 |
I 1,73 |
I 72,29 |
I 100 |
|||||
Присос воздуха через неплотности головки печи от
общего колич~ства воздуха, потребного для горения
топлива, у=3%.
Влажность материала после цепей WocT =4%.
Температура шлама, поступающего в печь, tm =
=150 С.
2. Расчет горения топлива
Определим расход воздуха, состав и количество про
дуктов |
горения. Расчет производим |
на |
100 м8 газа |
|||||
(табл. УН.!). ДЛЯ проверки составляем |
материальный |
|||||||
баланс при а= 1. |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Материальныii баланс при а = 1 |
|
|
|||
|
|
|
Поступило |
|
|
|
||
Газ - |
100 моль |
Воздух - 932,06 моль |
||||||
В том числе (кг): |
В том числе (кг): |
|||||||
СН4 - |
93,2·16= 1491,2 |
02-195,75·32=6264 |
|
|||||
С2Нв - |
0,7 ·30=21 |
N2-736,31·28=20616,68 |
||||||
CsHs - |
0,6·44=26,4 |
|||||||
С4Н\о - 0,6·58=34,8 |
|
|
|
|
|
|||
и т о r о - |
26880,68 |
|
||||||
N2 - |
4,9·28=137,2 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и т о г 0-1710,6
Всего - 28591,8
Получено
Продукты горения - 1033,8 моль В том числе (кг):
С02 - 98,8-44=4347,2 H20-193,9-18=3490,2 N2 -741,11-28=20751,08
и т о г о - 28586,48
н е в я з к а +4,8
Всего - 28591,28
Расхождение составляет 4,8. ИЛИ 0,017%.
3. Материальный баланс печи
Расчет баланса ведут на 1 кг клинкера
Ра с х о Д н ы е с т а т ь и:
1)топлива - х,Т. KГ~
J3J
2) сырья:
теоретический расход сухого сырья
т |
|
100 |
100 |
|
ас |
= |
100-п. п. пс |
= 100-36 = 1,563 |
кг; |
расход сухого сырья с учетом безвозвратного уноса
a~·IOO |
1,563·100 |
|
|
|
|
a~= |
, |
-'--- = 1 563 кг' |
|||
100 - |
аун |
100--0,03 |
' |
|
, |
расход шлама |
|
|
|
|
|
a~.IOO |
1,563·100 |
|
|
44 кг' |
|
асw = -I-OO-=--W-c |
-- ' ---= 2 |
' |
|||
|
|
10036 |
|
, |
|
З) расход воздуха на |
1 м3 топлива |
|
(см. табл. VII.l) |
||
теоретический: Vо=9,З2 мЗ ; |
|
|
|
||
практический при а= 1,1; Vв= 10,25 |
м3; |
||||
ав = VB 'Рв хТ = 10,25·1,293 хТ = 13,25 хТ кг,
Приходные статьи:
1)выход клинкера -1 кг;
2)выход технологической углекислоты:
с |
|
|
аС СОС |
1,563·35 |
|
|
____С__2 __ |
= 0,547 кг; |
|||||
асо. -- |
100 -- |
100 |
||||
|
с |
|
ас |
0,547 |
|
|
V |
|
со. |
0277 м3 |
, |
||
со. |
= -- = -- = |
|||||
|
|
РСО. |
1,977 |
' |
, |
|
3)выход физической воды сырья:
a'(V = acw -- a~ = 2,44 - 1 ,563 = 0,88 кг;
a't- |
0,88 |
= 1,1 |
м3; |
v't- = - = -- |
|||
Рв n |
0,805 |
|
|
4)выход гидратной воды сырья:
a~.0,35 AlP~ |
_1-.:.,_56_._0,-,3_5_3....:..'2_ |
|
||
afv = |
|
100 |
= 0,0175 |
кг; |
100 |
|
|
||
г |
г |
0,0175 |
|
|
аw |
кг; |
|
||
v |
= - = -- =0,022 |
|
||
w |
РВ Л |
0,805 |
|
|
5) количество уносимой пыли
Оун = O~ - Оса. - 1 = 1,563 - 0,547 - 1,0 = 0,016 кг;
6) выход отходящих газов из топлива:
y~.г= 11,27 м3 на 1 м3 топлива (см. табл. УН.l);
VО.Г = ~.г хТ + УСо. + Vt, + Vfv = 11,27 хТ + 0,277 + + 1,1 +0,022 = 11,27 хт + 1,399 м3 ;
O~.Г = ry:o. Рео. +VЙ.О РН.О +VO. РО. + Viч. PN. =
=0,988·1,977 + 1,939·0,805 +0,1957 ·1,429 +8,1474.1,251 =
=14 кг на 1 кг топлива;
Т |
Т |
+0,547 + 0,88 + |
Оо.г = O~.Г х |
+ ОСО. +O't +Ofv = 14·х |
+0,0175 = 14 хт + 1,4445 кг.
Материальный баланс печи приведен в табл. Уll.2.
т а б JI И Ц а VIl.2. Предварительный материальный баланс
печи на 1 кг клинкера
Приходные |
I(оличество, |
|
Расходные |
I |
I(оличество, |
||||||||
статьи |
|
кг |
|
статьи |
кг |
|
|||||||
Клинкер |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Топливо х |
Т |
|
|
х |
т |
|
|||||
Отходящие га- |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
Сырье |
Ocw |
|
|
2,44 |
|
||||||
зы Оо.г |
14хТ+l,4445 |
|
|
|
|||||||||
|
|
13,25х |
Т |
||||||||||
Пылеунос Оун . |
|
0,016 |
ВОЗДУХ |
ОВ |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого.. |
ОП |
= 14хТ + |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
+ |
2,4605 = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=100%
4. Расчет удельного количества теплоты на обраэование 1 кг клинкера
Расходные статьи
Количество теплоты, затраченной на нагрев мате
риалов, определяем по формуле
Q~ = Qf + Q~ +QK '
где Q~= на нагрев сухого сырья от О до 500 ОС;
QY = a~ cI ,500 кДж;
1ЗЗ
С) - |
удельная |
|
теплоемкость сухого |
сырья, |
равная |
|||||
1,06 кДжf(кг. |
О |
С); |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
Qf = |
1,563·1,06·500 = 830 КдЖ; |
|
|
||||
Q~ - |
на нагрев дегидратированного сырья от 500 до |
|||||||||
9000 С; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q~ = (o~ - |
|
O~) С2 (900 - 500) КдЖ; |
|
|
|||||
Cz- удельная |
теплоемкость дегидратированного |
сырья, |
||||||||
равная 1,185 кджf(кг. |
О |
С); |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|||||||
|
Q~ = (1 ,563 - 0,0175)1,185·400 =732 кдж; |
|
|
|||||||
Q~ - |
на нагрев декарбонизированного сырья от 900 до |
|||||||||
14000 С; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q§ = |
|
(o~ -o~ - o~o.) Са (1400 -\11>0) кдж; |
|
|
|||||
сзсредняя удельная |
теплоемкость |
прокаленной |
сы |
|||||||
рьевой смеси в интервале температур 900-14000 С |
[16]; |
|||||||||
сз= |
1,03 кДжf(кг. |
О |
С); |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Q~ = (1 ,563 - |
|
0,0175 - 0,547)1,03·500 = 515 КдЖ. |
|
|
|||||
Общее количество теплоты на нагрев материалов со
ставит
Q~= 830 + 732 + 515=2077 КдЖ.
На эндотермические процессы дегидратации и декарбо
низации
Q~HA =67OO'O~+ (29,6СаО + 17 MgO)G~ КдЖ,
где 6700 - тепловой эффект дегидратации каолина при температуре
450-500 ОС, КдЖ;
СаО, MgO - содержание СаО и MgO в сырьевой смеси, %.
"~HД = 6700·0,0175 + (29,6.42,25 + 17.0,75) 1,563 = 2092 кДж,
На образование жидкой фазы при 14000 С [35] Qgл =
=209 кдж.
Общее количество теплоты равно сумме расходных
сталей:
'3t.
Приходные статьи
Количество теплоты, выделяемой при образоваН!Н1
клинкерных минералов при температуре 1100-14000 С
[33,20] :
Q~кз = 4,65СзS + 6,20C2S + 3,47 СзА + 1 ,09C4A.F кДж,
где 4,65; 6,20; 3,47, 1,09 - экзотермические эффекты образовани'l (оответствующих силикатов, кДж, на 0,01 кг силиката, СзS, C2S, СзА, C4AF - количество силикатов, определенных по заданному хи
мическому составу:
СзS = 4,07CaO-7,6 SiOz - |
6,72 АI2Оз - 1 ,43 FеРз = |
|||||||
= 4,07·65,45 -7,6·22,9 - 6,72·5,7 -1,43·4,15 = |
48,12 %; |
|||||||
C2S = 8.6S102 |
- |
3,07 СаО + 5,1 А12Оз + |
1,08 Fс.Оз = |
|||||
= 8,6·22,9 -3,07 ·63,45 +.'5,1·5,7 + |
1 ,оз··цз = |
23,33 "1u; |
||||||
СзА=2,65АI2Оз - |
1,69 Fе2Оэ = |
2,65·5,7 - |
1,69·4,15 = |
8,09%; |
||||
C,AF = 3,04 FezОз = |
3,04·4,15 = |
12,62 %. |
|
|||||
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
Q~з = 4,65·48,12+ 6,20.29,55 +3,47.8,09 + |
1,09·12,62 = |
449 кДж. |
||||||
Энтальпия клинкера |
при 14000 С и удельной |
теплоем |
||||||
кости снл=l,093 кджf(кг.ОС) |
|
|
|
|
|
|||
[кл = QП = склfкл = 1,093.1400 = |
1530 кДж. |
|
||||||
Энтальпия газообразных продуктов разложения СО2 |
||||||||
при температуре 9000 С и Н2 |
О при 5000 С с учетом скры |
|||||||
той теплоты парообразования: |
|
w |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||
[газ = |
Qгаз = 987,6 a~o. + |
3488G |
, |
|
|
|||
1952.4 |
|
|
|
900 ОС, |
|
|
(1952,4- |
|
где 987,6= 1,977 - энтальпия СО2 при |
кДж/кг |
|||||||
энтальпия СО2, кДж/мS [19]; 1,977 - плотность СО2,
кг/м3) ;
795,1
3488= -- 4 +2500 - сумма энтальпий Н2О при 500 ос и скры-
0.80
той теплоты парообразования L ир , кдж/кг,
0,804 - плотность Н2О, кг/м3•
[газ = Q~аз = 987,6·0,547 + 3488·0,0175 = 601 кДж.
Общее количество теплоты равно сумме приходных
статей
QП = Q~кз + Q~л + Q~аз = 449 + 1530 + 601 = 2580 кДж.
135
Тепловой эффект клинкероооразования
Qx = QP - QП = 4378 - 2580 = 1798 кДж.
5. Тепловой баланс (на 1 кг клинкера)
Приходные статьи
Количество теплоты: 1) от сгорания топлива
Qr = Q~ хТ = 35 200хТ кДж,
где хТ - удельный расход газа на обжиг 1 кг клинкера, мЗ ;
2) вносимой шламом
Q~ = (o~ Се +0'(V) 'м'
где Се -удельная теплоемкость сырьевой смеси [0,875 кДж/(кг.ОС)];
Q~ = (1,563·0,875 +0,88) 15 = 34 кДж;
3) с присосанным воздухом
Qg = У"УСВ tB хТ = 10,25·0,03·1 ,2971.15хТ = 6хТ ,
где СВ -теплоемкость воздуха [1,2971 кДжj(мЗ,ОС)];
4) энтальпия вторичного воздуха при температуре
t B •BT =400° С
I~= Q~=VB(I -Y)C~ 'в.ВТ хТ=10,25О - 0,03) 1,3294.400хТ =5288хТ ,
rде C~ - теплоемкость воздуха при 400 ос, равная 1,3294 кДж/(мS."С)
[35];
5)от экзотермических реакций клинкера Q~ = Qзкз=
=449 кДж На 1 кг клинкера (физическую теплоту при
родного газа не учитывают);
6) общее количество теплоты, внесенной в печь:
~Qnp = 35 200 хТ + 34 + 6хТ + 5288хТ + 449 = 40 494 хТ + 483.
Расходные статьи
Количество теплоты:
1) на диссоциацию СаСОз
Р |
080· 100 Qx |
- |
0,547·100·1658 |
= 1620 |
кДж/кг, |
|
Q - . |
56 |
56 |
||||
1 - |
|
- |
|
|
||
136
где Qx - количество теплоты на диссоциацию СаСОз, равное
1658 кДж/кг [35};
2) на испарение влаги
Q~ =2500 Gt= 2500·0,83= 2200 кДж/кг.
где 2500 - скрытая теплота парообразования, кДж, на 1 кг влаги;
З) удельное количество теплоты, ушедшей с отходя
щими газами:
Q~= [(y~o, Ссо, + y~. CN• + VЙ.О Сир + Уа• Со.) ХТ+
+ Y~02 Ссо. + vt Св.п + Vrv Св.п] to.r = [(0,988·1,7874 + 8.147Х
Х1,2996 + , ,939·1 ,5224 + 0,1957·1 ,3352)хТ + 0,'277·1,7874 + + 1,100·1,5224 + 0,0'22·1 ,5224]200 = 3114хТ + 440 кДж,
где С |
со |
., |
C ., Сн.о, Со" СВ п - |
удельные объемные теплоемкости |
||
|
|
N |
|
|
||
газов при температуре to г=200~C; |
|
|||||
4) |
энтальпия клинкера, |
выходящего |
из IIечи: |
|||
|
|
|
|
If = Q~ = ICKJ\ t~J\= '.1 ,03·1200 = 1236 кДж/кг, |
||
где С~Jl=I,03 кДж/(кг,<>С) -средняя удельная |
теплоемкость клин |
|||||
|
|
|
кера при температуре 1200 "С (23, табл. 27]; |
|||
5) |
энтальпия пылеуноса |
|
|
|||
l~ = Q~ = Оун Сун to .r = 0,016·1,06·200 = 3,392 кДж/кг,
где С78 - удельная теплоемкость уносимой пыли;
для цементно-обжигательных печен
Сун = 1,06 кДж/(кг.ОС);
6) утерянной в окружающую среду
|
|
р_ |
Sn~Q |
|
|
|
|
Q6- |
1000 |
акл ' |
|
где Sp - |
площадь теплоотдающей |
поверхности корпуса печи |
|||
AQ - |
(Sп=:rtDL=n·5·185=2910 м!); |
||||
количество теплоты, теряемой в окружающую среду 1 м' |
|||||
|
корпуса печи в 1 ч, при принятых условиях составляет |
||||
|
14650 кДж [29]; |
|
|
|
|
акл - |
производительность печи, т/ч. |
||||
Тогда |
|
|
|
|
|
|
р _ |
2910·14 650 |
|
568 кДж; |
|
|
Q6 - |
1000.75 |
= |
||
J37
Q~ = Q~л = |
|
209 кДж [35]; |
|||
8) общее количество теплоты, расходуемой в печи: |
|||||
~Qp = 1620 + 2200 + 3114 х |
т |
+ |
440 + 1236 + 3,392 + 568 + |
||
|
|||||
+ 209 = 6276,4 + |
3114 х |
т |
кДж. |
||
|
|||||
Из уравнения теплового баланса ~Qпр=~Qр опреде |
|||||
ляем удельный расход топлива: |
|
|
|||
40 494хТ + 483 = 6276,4 + |
|
3114хТ , |
|||
откуда |
|
483 |
|
|
|
6276,4 - |
|
|
|||
7) на образование жидкой фазы, по опытным данным |
|||||
равное |
|
|
|
|
|
хг = -- ' -----= 0,155 м3
40494-31]4
или
ат = 0,155·0,765 = 0,1186 кг.
Удельный расход воздуха для горения топлива
y~ = Ув хТ= 10,25·0,155 = 1,589 М3/М3 •
Количество вторичного воздуха
УВ•ВТ = Y~(I-y)= 1,589(1-0,03) = 1,541 М3/М3 •
Составляем сводный материальный и тепловой балан Lbl (табл. УН.3 и УН.4).
т а б л и ц а VII.3. Сводная таблица материального баланса печи на 1 кг клинкера (с подстановкой цифровых значений)
|
Приходные |
|
I(оличество 11 |
|
Расходные |
|
I(оличество |
||||||||
|
|
|
|
||||||||||||
|
статьн |
I кг |
I % |
|
статьи |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
кг |
% |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Кюшкер .... |
1 |
|
24,3 |
|
|
Топливо х |
Т |
|
0,1186 |
|
3 |
||||
Отходящие газы: |
|
|
|
|
|
|
Сырье Gcw |
|
2,440 |
|
59,1 |
||||
|
Go.r=14X |
|
|
|
|
|
|
Воздух: |
|
|
|
|
|
||
|
ХО,1186+ |
|
|
|
|
|
|
|
ав =13,25Х |
|
|
|
|
||
+1,4445 |
|
3,1050 |
|
75,3 |
|
|
|
XO,1I86 |
|
1,5714 |
|
38,1 |
|||
Пылеунос Оун |
|
0,0160 |
|
0,4 |
|
|
Невязка |
|
|
-0,009 |
|
-0,2 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ИТО го |
|
4,121 |
/100 |
|
|
|
Итого |
|
4,121 |
100 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
138
|
|
t |
а б л и ц а VII.4. Сводная таблица теплового балаиса печи |
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
на 1 кг клинкера |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Приходные |
|
|
Колнчество |
|
|
|
|
|
|
Расходные |
|
|
|
|
|
Количество |
||||||||||
|
|
|
|
теплоты |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
теплоты |
||||||||||||
|
|
|
статьн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
статьн |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
кДж I |
% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кДж |
I |
% |
||
От |
горения ТОПДН |
|
|
|
|
|
|
|
IНа |
диссоциацию |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
ва: Q?=35200X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СаСОз |
Qf .. |
|
|
1620 |
|
24 |
||||||||||
|
ХО,155 |
|
|
5456 |
|
80,71 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
На |
испаренне вла- |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
Со шламом Q~ |
|
34 |
|
0,50 |
|
|
|
|
ги |
Q~ |
• |
|
, |
|
|
|
|
2200 |
|
32,5 |
||||||||
С |
присосанным |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
|
отходящими га |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
воздухом: Q ~ = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зами: Q/=3114X |
|
|
|
|
|
||||||||||||
=6·0,155 |
|
|
0,93 |
|
0,01 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ХО,155+440 |
|
|
|
|
|
923 |
|
13,7 |
|||||||||||||
От |
|
экзотермиче- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
,1 |
С |
|
горячим |
КЛJlнке |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
ских реакций об |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ром Q~. |
. |
•• |
|
|
1236 |
|
18,3 |
|||||||||
|
разования УШJН- |
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
кера |
|
Q~ |
|
449 |
|
6,64 |
|
|
|
с |
|
пылеуносом |
Q~ |
|
|
3,4 |
|
0,1 |
|||||||||
Энтальпия вторич |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в |
окружающую |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
ного |
|
воздуха: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
среду |
Q~ |
|
•• |
|
|
568 |
|
8,3 |
||||||
|
l~ =5288·0,155 . |
|
|
819,6 |
|
12,12 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
На |
образование |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
жидкой |
фазы, |
|
|
|
|
3,1 |
||||||
|
|
Итого ~Qпр |
|
|
6760 |
|
100 |
|
|
|
|
|
Q~ |
|
|
|
|
|
|
|
209 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого :EQp. |
|
|
6760 |
\100 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
Удельное количество теплоты, расходуемой на обра |
||||||||||||||||||||||||||
|
зование 1 кг клинкера: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
Q = Q~ хт= 35200·0,155 = 5456 кДж. |
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
Обычно в печах 5Xl85 м Q,=5860...6910 кДж [14З. |
|
||||||||||||||||||||||||||
|
Удельный расход условного топлива |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
ХТ |
|
|
Q·I00 |
5456·100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
=29300= |
|
29300 |
=18,6%. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
Тепловой коэффициент |
полезного действия |
печи со |
||||||||||||||||||||||||
|
ставляет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
'111 |
= |
|
(Qx +Q~)100 |
|
|
|
|
|
(1798 + 2200) 100 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
---';~---'---- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
5456 +34 + 0,93 +819,6 = 63,3 %. |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
Q~+Q~+Q~+Q~ |
||||||||||||||||||||||||
|
|
Технологический коэффициент |
полезного |
действия |
||||||||||||||||||||||||
|
печи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1798·100
---- =33%. 5456
IЗ9