- •Министерство образования российской федерации
- •Руководитель ________________________
- •Реферат
- •Содержание
- •Введение
- •Установка вакуумных выключателей на стороне 10 кВ;
- •1. Электрические нагрузки и формирование сети 110 кВ тобольской энергосистемы в районе размещения пс 110 кВ волгинской
- •Электрические нагрузки потребителей пс Волгинская
- •Продолжение табл. 1.1
- •1.2. Характеристика существующей схемы электроснабжения потребителей в районе размещения пс 110 кВ Волгинская
- •1.3 Существующее состояние подстанции и факторы, определяющие необходимость расширения и реконструкции подстанции
- •1.4 Технические решения реконструкции пс 110 кВ Волгинская
- •1.4.1 Реконструкция ору 110 кВ
- •1.4.2 Реконструкция крун 10 кВ
- •2. Расчёт токов короткого замыкания
- •3. Выбор высоковольтной аппаратуры
- •3.1. Выбор числа и мощности трансформаторов
- •3.2 Определение потерь электроэнергии в трансформаторах
- •3.3 Выбор трансформаторов собственных нужд
- •3.4 Выбор выключателей высокого напряжения
- •3.5 Выбор разъединителей
- •3.6 Выбор ячеек кру – 10 кВ
- •3.7. Выбор измерительных трансформаторов
- •3.7.1. Трансформаторы тока
- •3.7.2. Трансформаторы напряжения
- •3.8 Выбор гибкого токопровода
- •3.9. Выбор шинопровода
- •3.10 Выбор изоляторов
- •3.11 Выбор ограничителей перенапряжения
- •3.12 Выбор устройства компенсации емкостных токов
- •3.12.1 Дугогасящие катушки
- •3.12.2 Расчет емкостных токов
- •3.12.3 Выбор мощности и места установки дугогасящих катушек
- •4. Релейная защита и автоматика
- •4.1. Виды повреждений и ненормальных режимов работы трансформаторов
- •4.2. Защиты трансформаторов 110/10 кВ
- •4.2.1. Общие положения
- •4.2.2. Газовая защита
- •4.2.3. Токовая защита обратной последовательности и максимальные токовые защиты с пуском напряжения
- •4.2.4. Дистанционная защита от многофазных замыканий
- •4.2.5. Токовая защита нулевой последовательности от внешних замыканий на землю
- •4.2.6. Максимальная токовая защита от перегрузки
- •4.2.7. Дифференциальная токовая защита
- •4.3 Устройство автоматического включения резерва.
- •4.4 Автоматическое повторное включение
- •4.5 Автоматическая частотная разгрузка
- •5. Технико-экономическое обоснование
- •5.1 Определение капитальных затрат, необходимых для реконструкции
- •Продолжение табл. 5.1
- •5.2 Определение экономического эффекта от внедрения нового оборудования
- •6. Безопасность и экологичность проекта
- •6.1 Безопасность труда
- •6.2 Расчет заземляющего устройства подстанции «Волгинская»
- •6.3 Молниезащита
- •6.4 Оценка экологичности проекта
- •7.1 Назначение счётчиков серии Альфа
- •7.2 Принцип работы счётчиков Альфа
- •7.3 Конструкция счётчиков Альфа
- •7.4. Базовые модификации счетчиков Альфа
- •7.5. Интерфейсы счётчика альфа
- •7.6. Общие характеристики счётчиков Альфа
- •На плате с имеется дополнительное пятое реле, которое используется для подачи сигнала для управления нагрузкой. Регулирование нагрузки может осуществляться в следующих режимах:
- •Продолжение табл. 7.1
- •Продолжение табл. 7.1
- •7.7. Установка счётчиков ЕвроАльфа
- •7.8. Автоматизированные системы контроля и учета электроэнергии (аскуэ)
- •7.8.1. Автоматизированная система контроля и учета электроэнергии АльфаМет (ивк «Метроника)
- •7.8.2 Автоматизированная система контроля и учета электроэнергии АльфаСмарт
- •7.8.3 Автоматизированная система контроля и учета электроэнергии АльфаЦентр
- •Заключение
- •Список использованных источников
3.9. Выбор шинопровода
Сечение сборных шин выбирают по [13]:
По допустимому нагреву, исходя из токовой нагрузки в утяжеленном режиме;
По термической стойкости;
По электродинамической стойкости.
Выбираем шинопровод для КРУН-10 кВ.
Расчетный ток утяжеленного режима:
Iутяж. =825,6 А.
Выбираем алюминиевые шины сечение 60х6 мм2.
Iдоп. =870 А.
Проверка по допустимому нагреву:
Минимальное сечение шинопровода по термической стойкости:
где Iк. – установившийся ток к.з., А;
tn. – приведенное время к.з., с;
С – коэффициент, для алюминия С=92.
tn. = tоткл. +Та
tn. =0,05+0,046=0,096 с.
Iк. =15,3 кА=15300 А.
По электродинамической стойкости шины выбирают исходя из условия:
где - напряжение в материале шин;
(3.34)
где М- максимальный изгибающий момент, Н*м;
W- момент сопротивления сечения шин, м3.
(3.35)
где F – сила взаимодействия между проводниками при протекании по ним ударного тока к.з., Н;
l- расстояние между изоляторами, l=1м.
=10
(3.35)
где a– расстояние между фазами, а=0,15 м;
Кф- коэффициент формы, Кф=0,35;
iуд – ударный ток короткого замыкания iуд =38,9 кА.
Пусть шины расположены друг к другу узкими сторонами:
b= 6мм=6*10-3 м.
h= 60мм=6*10-2 м
Н
Н*м.
м3.
мПа.
Наибольшее допустимое при изгибе напряжение доп не должно превышать для алюминия 70 мПа.
Найдем частоту собственных колебаний шин:
(3.36)
где Е- модуль упругости материала шин, для алюминия Е=7*1010 Па;
J- момент инерции поперечного сечения шин, м4.
(при расположении шин друг к другу узкими сторонами). (3.37)
где m – масса одного погонного метра шины, кг/м.
Следовательно, явление резонанса не учитывается.
Таким образом, алюминиевые шины прямоугольного сечения 60х6 мм2 удовлетворяют необходимым условиям.
3.10 Выбор изоляторов
Изоляторы предназначены для крепления шин и их безопасного обслуживания. Изоляторы, выбираются по следующим условиям:
Род установки
(3.37)
Допустимая механическая нагрузка:
(3.38)
Расчетная нагрузка на изолятор определяется по формуле:
(3.39)
где l– расстояние между изоляторами в пролете,l=1м.
а – расстояние между фазами, а=0,15 м.
кН
Выбираем изолятор для внутренней установки: ИОР-10-30.00УХЛ:
1.
2.
Выбранный изолятор удовлетворяет условиям. Высота изолятора 130 мм.
3.11 Выбор ограничителей перенапряжения
До 70-х годов традиционным аппаратом для защиты изоляции электрооборудования от перенапряжения является вентильный разрядник, который содержал нелинейный элемент с симметричной вольт-амперной характеристикой на основе карбида кремния и последовательно включенные с ним искровые промежутки. Из-за относительно слабой нелинейности не линейного элемента он не мог подключаться к сети непосредственно, так как при рабочем напряжении через него протекал бы значительный ток.
В 70-х годах появились нелинейные элементы на основе окиси цинка, имеющие вольт-амперные характеристики с гораздо большей нелинейностью, что позволяло подключать их к сети непосредственно, без последовательных искровых промежутков. В нашей стране защитные аппараты с оксидно-цинковыми элементами получили название ограничители перенапряжения нелинейные (ОПН). За рубежом подобные аппараты называются безыскровыми разрядниками. Отсутствие последовательных искровых промежутков позволяет значительно улучшить защитные характеристики аппарата и уменьшить его массогабаритные показатели. К началу 70-х годов безыскровые защитные аппараты получили преимущественное распространение.
ОПН представляет собой аппарат опорного типа и содержит высоконелинейный резистор, состоящий из последовательно соединенных в колонку дисков оксидно-цинковых варисторов производства лучших зарубежных фирм, помещенных в изоляционную оболочку. Огранчители исполнения УХЛ1 имеют взрывобезопасный чехол из комбинированной полимерной изоляции: стеклопластиковый цилиндр с оребренным покрытием из кремнийорганической резины.
Принцип работы ОПН заключается в следующем: в нормальном режиме через аппарат протекает незначительный ток (порядка долей мА) при появлении всплесков перенапряжений любой физической природы из-за резкой нелинейной вольт-амперные характеристики ограничителя ток через него возрастает до значений от ампер до десятков килоампер, снижая уровень перенапряжения до заданных значений [17].
Выбираем ограничители перенапряжения.
Для напряжения 10 кВ выбираем ОПН-10/11-10(I)УХЛ1.
Для напряжения 110 кВ выбираем ОПН-110/73-10(I)УХЛ1.