ЖБК печать

Федеральное агентство по образованию

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

Нижегородский государственный архитектурно-строительный университет

Инженерно – строительный институт

Кафедра железобетонных и каменных конструкций

Курсовой проект

Расчет сборных железобетонных конструкций

многоэтажного производственного здания

Преподаватель Ломунов А.К.

Студент гр.ЭУН 11 Куприянова Д.В.

Нижний Новгород – 2014

Раздел 1

Данные для расчета:

Требуется рассчитать на прочность плиту монолитного железобетонного междуэтажного ребристого перекрытия при разбивке балочной клетки по рис. 1 при следующих исходных данных.

Сетка колонн l×l_k=5.7×6 м². Коэффициент надёжности по ответственности γ_n=1,0. Нормативная временная нагрузка на перекрытии P_n=17 кН/м. Бетон тяжелый класса В20. Относительная влажность воздуха помещений не выше 75%. Армирование плиты раздельное, кусками рулонных сеток с рабочей поперечной арматурой класса А400.

По рис.1 S=l:3=5,7:3=1,9 м. Отношения сторон поля плиты (рис 1): l₁:l₂ =5,7:1,9=3,0 > 1,95, т.е. плита является балочной.

Расчётное сопротивление тяжёлого бетона класса В20 осевому сжатию при расчёте по предельным состояниям первой группы (на прочность) R_b=11,5 МПа. С учётом коэффициента условий работы γ_b1=1,0, так как в p_n присутствует нагрузка непродолжительного действия.

Предварительно назначаем:

толщину плиты h_n=60 мм;

размеры сечения второстепенной балки:

- высоту - h_B=(1/12)l_k=(1/12)·6000=500 мм

Принимаем h_B=500 мм;

- ширину - b_B=(0,4-0,5) h_B=200-250мм

Принимаем b_B=250 мм.

1. Расчетный пролёт плиты

Крайние пролёты: l₁=S-1,5b_B-0,05м = 1,9-1,5·0,25-0,05=1,575 м.

Средние пролёты: l₂=S-b_B = 1.9-0.25=1,65 м > l₁=1,575 м.

2. Расчётные нагрузки

а) Постоянная (с γ_f=1,1):

-собственный вес плиты 1,1∙0,06∙25=1,65 кН/м²;

-вес пола и перегородок 1,1∙2,5=2,75 кН/м²

Итого постоянная нагрузка: g₀=1,65+2,75=4,4 кН/м²

б) Временная нагрузка (с γ_f=1,2): p₀=1,2∙17=20,4 кН/м²

в) Погонная расчётная нагрузка для полосы плиты шириной в 1 м при учёте γ_n=1,0:

q=γ∙(g₀+p₀)=1,0∙(4,4 +20,4)=24,8 кН/м

3. Изгибающие моменты (на 1 м ширины плиты).

l₁=1575

l₂=1650

l₂=1650

Рис. 3 Расчетная схема плиты

В крайних пролётах: кН∙м.

На вторых с края опорах В:

кН∙м.

В средних пролётах: кН∙м.

На средних опорах: кН∙м.

(В средних пролётах и на средних опорах величины моментов определены без учёта влияния распора).

4. Расчёт плиты на прочность по нормальным сечениям.

Определение толщины плиты производится по М₁=5,50 кН∙м; b=1000 мм. Задаваясь значением ξ=0,25.

мм

h_п=h₀+a=46,75+12=58,75 мм

Принимаем h_п=60 мм. Так как она соответствует предварительно принятой величине пересчет толщины плиты не требуется.

Расчёт арматуры (на 1 м ширины плиты)

а) Крайние пролёты.

М₁=5,50 кН∙м; b=1000 мм.

Принимаем а=12 мм, тогда h₀=h_п­­­–а=60–12=48 мм.

,

мм²

Принята сетка: ; (+3,03%)

б) Вторые с края опоры В:

М_В= - 4,74 кН∙м; b=1000 мм; а=12 мм; h₀=48 мм.

мм²

Принята сетка: ; (+4,92%)

в) Средние пролёты и средние опоры.

М₂=-М_С=4,15 кН∙м; b=1000 мм; а=12 мм; h₀=48 мм.

Так как h_п/l₂=60/1575=1/26>1/30, при определении площади арматуры A_S учитываем благоприятное влияние распора путём введения в расчётную формулу коэффициента, равного 0,8 :

мм

Принята сетка: ; (+1,01%)

г) Рабочая арматура верхней сетки на крайней опоре А.

А_S≥0,50∙А_S1=0,50∙ =182,975 мм²

Принята сетка: ; (+3,19%)